Gőzkazánok fémének korróziója. Kazán tároló

a) Oxigénkorrózió

Leggyakrabban a kazánegységek acél víztakarékos berendezései szenvednek oxigénkorróziótól, amely a tápvíz nem kielégítő légtelenítése esetén a telepítés után 2-3 éven belül meghibásodik.

Az acél gazdaságosítók oxigénkorróziójának közvetlen következménye a lyukak kialakulása a csövekben, amelyeken keresztül nagy sebességgel víz áramlik ki. Az ilyen fúvókák, amelyek egy szomszédos cső falára irányulnak, képesek azt elhasználni egészen átmenő lyukak kialakulásáig. Mivel az economizer csövek kellően kompaktan vannak elhelyezve ahhoz, hogy a kialakult korrozív sipoly nagymértékben károsíthatja a csöveket, ha a kazánegység hosszú ideig üzemben marad a megjelenő sipoly mellett. Az öntöttvas gazdaságosítókat nem károsítja az oxigénkorrózió.

Oxigén korrózió gyakrabban vannak kitéve a gazdaságosítók bejárati szakaszai. A tápvíz jelentős oxigénkoncentrációjával azonban a kazánegységbe is behatol. Itt főleg a dobok és az állócsövek vannak kitéve oxigénkorróziónak. Az oxigénkorrózió fő formája a mélyedések (gödrök) kialakulása a fémben, ami kialakulásuk során sipolyok kialakulásához vezet.

A nyomásnövekedés fokozza az oxigénkorróziót. Ezért még a légtelenítők oxigén "áttörései" is veszélyesek a 40 atm vagy annál nagyobb nyomású kazánegységekre. Lényeges a víz összetétele, amellyel a fém érintkezik. Kis mennyiségű lúg jelenléte fokozza a korrózió lokalizációját, a kloridok jelenléte szétoszlatja a felületen.

b) Parkoló korrózió

Az üresjáratban lévő kazánegységeket elektrokémiai korrózió érinti, amelyet parkolónak neveznek. Az üzemi feltételeknek megfelelően a kazánegységeket gyakran üzemen kívül helyezik és tartalékba helyezik, vagy hosszú időre leállítják.

Amikor a kazánegységet tartalékba állítják, a nyomás csökkenni kezd, és vákuum keletkezik a dobban, aminek következtében levegő jut be és oxigénnel dúsítja a kazánvizet. Ez utóbbi feltételeket teremt az oxigénkorrózió megjelenéséhez. Még akkor sem, ha a vizet teljesen eltávolítják a kazánegységből, annak belső felülete soha nem száraz. A levegő hőmérsékletének és páratartalmának ingadozása azt a jelenséget idézi elő, hogy a kazán belsejében lévő légkörből pára lecsapódik. A levegőbe jutásban oxigénnel dúsított film jelenléte a fém felületén kedvező feltételeket teremt a elektrokémiai korrózió... Ha a kazánegység belső felületén lerakódások vannak, amelyek a nedvességrétegben feloldódhatnak, a korrózió mértéke jelentősen megnő. Hasonló jelenségek figyelhetők meg például a túlhevítőknél, amelyek gyakran szenvednek parkolókorróziótól.

Ha a kazánegység belső felületén lerakódások vannak, amelyek a nedvességrétegben feloldódhatnak, a korrózió intenzitása jelentősen megnő. Hasonló jelenségek figyelhetők meg például a túlhevítőknél, amelyek gyakran szenvednek parkolókorróziótól.

Ezért a kazánegység hosszú üresjárati üzemen kívül helyezése esetén a meglévő lerakódásokat öblítéssel kell eltávolítani.

Parkolási korrózió súlyos károkat okozhat a kazánegységekben, ha nem tesznek különleges intézkedéseket azok védelmére. Veszélye abban is rejlik, hogy az általa az inaktivitás idején keletkezett korróziós centrumok a munkafolyamatban tovább működnek.

A kazánegységek parkolókorrózió elleni védelme érdekében konzerválják őket.

c) Szemcseközi korrózió

Szemcseközi korrózió gőzkazán egységek szegecselt varrataiban és gördülő kötéseiben keletkezik, amelyeket a kazánvíz lemos. Jellemzője, hogy a fémben eleinte nagyon vékony, a szem számára észrevehetetlen repedések jelennek meg, amelyek kialakulnak és nagy látható repedésekké alakulnak. A fémszemcsék között haladnak át, ezért ezt a korróziót szemcseközi korróziónak nevezik. A fém megsemmisülése ebben az esetben deformáció nélkül történik, ezért ezeket a töréseket ridegnek nevezik.

A tapasztalat azt mutatja, hogy szemcseközi korrózió csak akkor fordul elő, ha 3 körülmény egyidejűleg van jelen:

1) Nagy húzófeszültségek a fémben, közel a folyáshatárhoz.
2) Szivárgás a szegecselt varratokban vagy a hengerelt illesztésekben.
3) A kazánvíz agresszív tulajdonságai.

A felsorolt ​​feltételek valamelyikének hiánya kizárja a rideg törések megjelenését, amelyeket a gyakorlatban a szemcseközi korrózió leküzdésére használnak.

A kazánvíz agresszivitását a benne oldott sók összetétele határozza meg. A fontosság nátronlúgot tartalmaz, amely nagy koncentrációban (5-10%) fémmel reagál. Ilyen koncentrációkat a szegecselt varratok és a gördülő kötések szivárgásaiban érnek el, amelyekben a kazánvíz elpárolog. Éppen ezért a szivárgások jelenléte megfelelő körülmények között rideg törések megjelenéséhez vezethet. Ezenkívül a kazánvíz agresszivitásának fontos mutatója a relatív lúgosság - Schot.

d) Gőz-víz korrózió

A gőz-víz korrózió egy fém megsemmisülése a vízgőzzel való kémiai kölcsönhatás eredményeként: ЗFe + 4H20 = Fe304 + 4H2
A fém megsemmisítése a szénacélok esetében lehetővé válik, ha a csőfal hőmérséklete 400 ° C-ra emelkedik.

A korróziós termékek a hidrogéngáz és a magnetit. A gőz-víz korrózió egységes és helyi (lokális) jellegű. Az első esetben a fém felületén korróziós termékek rétege képződik. A korrózió helyi jellege fekélyek, barázdák, repedések formájában jelentkezik.

Az előfordulás fő oka gőzkorrózió a cső falának fűtése kritikus hőmérséklet, amelyben a fém víz általi oxidációja felgyorsul. Ezért a gőz-víz korrózió elleni küzdelmet a fém túlmelegedésének okainak megszüntetésével hajtják végre.

Gőz-víz korrózió nem küszöbölhető ki a kazánegység vízkémiai állapotának változtatásával vagy javításával, mivel ennek a korróziónak az okai a kemencében és a kazánon belüli hidrodinamikai folyamatokban, valamint az üzemi körülményekben rejlenek.

e) Iszapkorrózió

Ez a fajta korrózió a kazánegység csövének belső felületén képződő iszapréteg alatt következik be, ami a kazán nem kellően tisztított vízellátása miatt következik be.

Az iszap alatti korrózióból eredő fémkárosodás lokális (fekélyes) jellegű, és általában a cső kemence felőli fél kerületén található. A keletkező fekélyek legfeljebb 20 mm-es vagy annál nagyobb átmérőjű kagylóknak tűnnek, vas-oxidokkal töltve, és "gümőt" hoznak létre a fekély alatt.

Gőzkazánok balesetei a vízrendszer megsértésével, a fémek korróziójával és eróziójával

A normál vízrendszer az egyik lényeges feltételek a kazántelep működésének megbízhatósága és hatékonysága. A megnövelt keménységű víz használata a kazánok táplálására vízkőképződést, túlzott tüzelőanyag-fogyasztást, valamint a kazánok javítási és tisztítási költségeinek növekedését vonja maga után. Ismeretes, hogy a vízkőképződés a gőzkazánban a fűtőfelületek túlégése miatt balesetet okozhat. Ezért a megfelelő vízrendszert a kazánházban nem csak a kazántelep hatékonyságának növelése szempontjából kell figyelembe venni, hanem a balesetek leküzdésének legfontosabb megelőző intézkedéseként is.

Jelenleg kazántelepek ipari vállalkozások vízkezelő berendezésekkel felszereltek, ezért működési feltételeik javultak, és jelentősen csökkent a vízkőképződés és korrózió okozta balesetek száma.

Egyes vállalkozásoknál azonban az adminisztráció, miután formálisan teljesítette a Kazánvizsgálati Szabályzatban a kazánok víztisztító telepekkel való felszerelésére vonatkozó követelményt, nem biztosítja ezen telepek normál működési feltételeit, nem ellenőrzi a tápvíz minőségét és a kazánok állapotát. a kazánok fűtőfelületei, lehetővé téve a kazánok vízkővel és iszappal való szennyeződését. Íme néhány példa a kazán ezen okok miatti meghibásodására.

1. Az előregyártott üzem kazánházában vasbeton szerkezetek a DKVR-6, 5-13 kazánban a vízszabályozás megsértése miatt három falcső elszakadt, a fali csövek egy része deformálódott, sok csövön lyukak keletkeztek.

A kazánház kétfokozatú nátrium-kationcserélővel és légtelenítővel rendelkezik, de nem fordítottak kellő figyelmet a vízkezelő berendezések normál működésére. A kationitszűrők regenerálását ben nem végezték el utasítás állapítja meg Ritkán ellenőrizték a betáplálás és a kazánvíz időzítését, minőségét, a kazán időszakos lefújásának időzítését sem. A légtelenítőben lévő víz nem melegedett fel a kívánt hőmérsékletre, ezért a víz oxigéntelenítése nem történt meg.

Megállapítást nyert az is, hogy a kazánba gyakran nyersvizet juttattak, miközben nem tartották be a "Gőz- és melegvizes kazánok építésének és biztonságos üzemeltetésének szabályai" előírásait, amelyek szerint a nyersvízen lévő elzáró elemeket. vezetéket zárt helyzetben le kell zárni, és minden esetben az áramellátást nyersvíz be kell jegyezni a vízkezelési naplóba. A vízkezelési napló egyes bejegyzéseiből látható, hogy a betáplált víz keménysége elérte a 2 mg-ekv/kg vagy azt, a kazánellenőrzési szabványok szerint megengedett 0,02 mg-ekv/kg értékkel. Leggyakrabban a következő bejegyzések kerültek a naplóba: "piszkos, kemény víz", a víz kémiai elemzésének eredményének feltüntetése nélkül.

A kazán leállítás utáni ellenőrzésekor a falcsövek belső felületén legfeljebb 5 mm vastagságú lerakódásokat találtunk, külön csövek szinte teljesen eltömődött a vízkőtől és az iszaptól. A dob belső felületén az alsó részén a lerakódások vastagsága elérte a 3 mm-t, a dob elülső része a magasságának egyharmadával megtelt iszappal.

11 hónapig. a baleset előtt 13 kazáncsövön találtak hasonló sérüléseket („repedések, dudorok, deformációk). A hibás csöveket kicserélték, de a vállalkozás adminisztrációja, megsértve a „Szovjetunió Állami Műszaki Felügyeleti Hatósága által ellenőrzött vállalkozásokban és létesítményekben bekövetkezett balesetek kivizsgálására vonatkozó utasításokat” című dokumentumban foglaltakat, nem vizsgálta ki az esetet, és nem tett intézkedéseket a helyzet javítására. a kazánok működési feltételeit.

2. A hajtásláncon 10 t/h teljesítményű, 41 kgf/cm2 üzemi nyomású, egydobos vízcsöves, árnyékolt gőzkazán betáplálásához szükséges nyersvizet kationcserélő módszerrel dolgozták fel. A kation és a tod szűrő nem megfelelő működése miatt a meglágyult víz maradék keménységét elérte

0,7 mekv/kg a projektben előirányzott 0,01 mekv/kg helyett. A kazánt szabálytalanul kifújták. Javítási megálláskor a kazándobot és a szitagyűjtőket nem nyitották ki és nem vizsgálták át. A vízkőlerakódások miatt csőszakadás történt, miközben a kemencéből kilépő gőz és égő tüzelőanyag megégette a tüzelőt.

Baleset nem történhetett volna, ha a kazán kemence ajtaja zárva lett, ahogy azt a kazánok biztonságos üzemeltetésére vonatkozó szabályok előírják.

3. A cementgyárban egy újonnan összeszerelt, 35 t/h teljesítményű, 43 kgf/cm2 üzemi nyomású, vegyszeres vízkezelés nélküli egydobos vízcsöves kazánt helyeztek üzembe, melynek beszerelése még nem fejeződött be. addigra. Egy hónapig a kazánt tisztítatlan víz hajtotta. A víz légtelenítését több mint két hónapig nem végezték el, mivel a gőzvezeték nem volt csatlakoztatva a légtelenítőhöz.

A vízrend megsértését a bejutás után is engedélyezték. előkészítő felszerelések bekerültek a munkába. A kazánt gyakran táplálták nyers vízzel; a tisztítási módot nem figyelték meg; a vegyi laboratórium nem ellenőrizte a tápvíz minőségét, mivel nem látták el a szükséges reagensekkel.

A nem kielégítő vízjárás miatt a falcsövek belső felületein a lerakódások elérték a 8 mm vastagságot; aminek következtében a 36 falcsövön elhajlás keletkezett "a csövek jelentős része deformálódott, a dob falai belül korrodált.

4. A vasbetontermékek üzemében a Shukhov-Berlin rendszer kazánját elektromágneses módszerrel kezelt víz táplálta. Ismeretes, hogy ezzel a vízkezelési módszerrel biztosítani kell az iszap időben történő hatékony eltávolítását a kazánból.

A kazán működése során azonban ez a feltétel nem teljesült. A kazánt szabálytalanul kifújták, a kazán öblítés és tisztítás céljából történő leállításának ütemtervét nem tartották be.

Ennek eredményeként a kazán felhalmozódott nagyszámú iszap. A csövek hátoldala a keresztmetszet 70-80%-áig iszappal, az olajteknő - a térfogat 70%-áig eltömődött, a vízkő vastagsága a fűtőfelületeken elérte a 4 mm-t. Ez a forrásban lévő csövek, csőrudak és a csőszakaszok fejeinek túlmelegedéséhez és deformálódásához vezetett.

A jódfeldolgozás elektromágneses módszerének kiválasztásakor ebben az esetben nem vették figyelembe a betáplált víz minőségét és tervezési jellemzők kazánban, miközben nem történt intézkedés a normál lefúvatási üzemmód megszervezésére, ami iszap felhalmozódásához és jelentős vízkőlerakódásokhoz vezetett a kazánban.

5. Rendkívül fontossá vált a hőerőművekben a kazánok megbízható és gazdaságos működését biztosító ésszerű vízgazdálkodás megszervezésének kérdése.

A kazánegységek fűtőfelületein a lerakódások összetett fizikai és kémiai folyamatok eredményeként jönnek létre, amelyekben nemcsak vízkőképző szerek vesznek részt, hanem fémoxidok és könnyen oldódó vegyületek is. A lerakódások dialízise azt mutatja, hogy a vízkőképző szerek sóival együtt jelentős mennyiségű vas-oxidot tartalmaznak, amelyek a korróziós folyamatok termékei.

Hazánk az elmúlt években jelentős sikereket ért el a hőerőművek kazánjainak ésszerű vízrendszerének megszervezésében, a víz és gőz kémiai szabályozásában, valamint a korrózióálló fémek és védőbevonatok bevezetésében.

Alkalmazás modern eszközökkel A vízkezelés lehetővé tette az erősáramú berendezések működésének megbízhatóságának és hatékonyságának drámai javítását.

Egyes hőerőművekben azonban továbbra is megengedett a vízszabályozás megsértése.

Emiatt 1976 júniusában egy cellulóz- és papírgyár hőerőművében baleset történt egy BKZ-220-100 f típusú, 220 t/h gőzkapacitású gőzkazánon, 100 kgf / gőzparaméterrel. cm2 és 540 °C, 1964-ben a barnauli kazángyárban gyártott d. Egydobos kazán természetes keringetéssel, U-alakú séma szerint. A prizma alakú égésteret teljesen leárnyékolják 60 mm külső átmérőjű csövek, melyek osztása 64 mm. A szitafelület alsó része úgynevezett hidegtölcsért alkot, melynek lejtői mentén a salakszemcsék szilárd formában gördülnek le a salakos komódba. A párologtatási séma kétlépcsős, gőzmosás tápvízzel. Az elpárologtatás első fokozata közvetlenül a kazándobban található, a második szakasz a külső gőzleválasztó ciklonok, amelyek a szita középső oldalblokkjainak keringető körébe tartoznak.

A kazán kémiailag tisztított víz (60%) és turbinákból és gyártóműhelyekből származó kondenzátum (40%) keverékével működik. A kazán tápvíz feldolgozása a következő séma szerint történik: mészkő - koaguláció - magnézia szilikonozás

Derítők - kétlépcsős kationozás.

A kazán az intai lelőhelyről származó szénnel működik, viszonylag alacsony hamuolvadásponttal. Kiindulási üzemanyagként fűtőolajat használnak. A baleset előtt a kazán 73 300 órát dolgozott.

A baleset napján a kazán 00 óra 45 perckor be volt kapcsolva, és a normál üzemmódtól való eltérés nélkül működött 14 óráig. A dobban a nyomás ebben az üzemidőben 84-102 kgf / cm2 között volt, a gőzfogyasztás 145-180 t / óra, a túlhevített gőz hőmérséklete -520-535 ° C.

14 óra 10 perckor az elülső képernyő 11 csőve repedt fel a hidegtölcsér zónájában, 3,7 m magasságban, részleges megsemmisüléssel

bélés. Feltételezések szerint először a víz vagy két cső szakadása történt, majd a többi csőszakadás következett. A vízszint meredeken leesett, a kazánt az automata védelem leállította.

Az átvizsgálás kimutatta, hogy a hidegtölcsér csövek íveken kívüli ferde szakaszai megsemmisültek, az első első alsó alsó kollektorból kettő, a másodikból kilenc cső szakadt le. A törés törékeny, a töréspontoknál a szélek tompaak és nincs elvékonyodásuk. A felszakadt csőszakaszok hossza egytől három méterig terjed. A sérült csövek belső felületén, valamint a sértetlen csövekből kivágott mintákon legfeljebb 2,5 mm vastag laza lerakódásokat, valamint nagyszámú, legfeljebb 2 mm mély gödröt találtak, amelyek láncban 10 mm-ig helyezkedtek el. széles két generatrica mentén a csőfűtési határ mentén. A fém a korróziós károk helyén ment tönkre.

A baleset kivizsgálása során kiderült, hogy korábban a kazán üzemelése során fali csövek szakadásai már előfordultak. Így például két hónappal a baleset előtt 6,0 m-es magasságban elszakadt az elülső védőcső. Ezekben az esetekben a csövek tönkremenetele a fém korróziós károsodásának következménye.

A jóváhagyott ütemtervnek megfelelően a kazánt 1976 harmadik negyedévében nagyjavítás céljából le kellett állítani. A javítási időszakban a hidegtölcsér területén az elülső paraván csöveinek cseréjét tervezték. A kazánt azonban nem állították le javítás miatt, és a csöveket sem cserélték ki.

A fém korróziós károsodása a vízrendszer megsértésének következménye volt, amely hosszú ideig megengedett volt a CHPP kazánok működése során. A kazánokat magas vas-, réz- és oxigéntartalmú vízzel táplálták. A takarmányvíz összes sótartalma jelentősen meghaladta megengedett normák, aminek következtében még az első párolgási fokozat köreiben is elérte a 800 mg/kg-ot a sótartalom. A kazánok táplálására használt 400-600 mg/kg vastartalmú ipari kondenzátumokat nem tisztították. Emiatt, valamint azért, mert a vízkezelő berendezés nem volt megfelelő korrózióvédelemmel (a védekezés részben megtörtént), a csövek belső felületein jelentős lerakódások keletkeztek (1000 g/m2-ig). ), főleg vasvegyületekből áll. A takarmányvíz aminálását és hidratálását csak röviddel a baleset előtt vezették be. A kazánok indítás előtti és üzemi savas mosása nem történt meg.

A balesethez a Szabályzat egyéb megsértése is hozzájárult. műszaki működés kazánok. A CHP erőművekben nagyon gyakran tüzelnek kazánokat, és a legtöbb begyújtás abban a kazánban történt, amellyel a baleset történt. A kazánok gőzfűtő berendezéssel vannak felszerelve, de gyújtásra nem használták. A begyújtás során a szitagyűjtők mozgását nem ellenőrizték.

A korróziós folyamat természetének tisztázása és a főként az elülső paraván első két paneljén kialakuló gödrök kialakulásának okainak, valamint ezen gödrök elhelyezkedésének láncok formájában történő feltárása érdekében a baleseti vizsgálat anyagait megküldtük a CKTI. Ezen anyagok mérlegelésekor felhívták a figyelmet arra a tényre, hogy

a kazánok élesen változó terheléssel működtek, miközben a gőztermelés jelentős (90 t/h-ig) csökkenése megengedett, amelynél a keringés helyi zavara lehetséges. A kazánokat tüzelték a következő módon: a gyújtás elején két fúvóka volt bekapcsolva, szemben (átlósan). Ez a módszer a folyamat lelassulásához vezetett. természetes keringés az első és a második elülső képernyő paneleiben. Ezeken a képernyőkön találták meg a fekélyes elváltozások fő fókuszát. A takarmányvízben esetenként nitritek jelentek meg, amelyek koncentrációját nem ellenőrizték.

A baleseti anyagok elemzése a fenti hiányosságok figyelembevételével okot adott arra a feltételezésre, hogy a hidegtölcsér lejtőjén az elülső paraván csövek belső felületeinek oldalsó generatricáin gödörláncok keletkeznek. Az iszap alatti elektrokémiai korrózió hosszú folyamata. Ennek a folyamatnak a depolarizátorai a vízben oldott nitritek és oxigén voltak.

A gödrök láncok formájában való elrendezése nyilvánvalóan a kazán működésének eredménye, amikor a gyújtás ingatag természetes keringési folyamattal jár. A keringés kezdetének időszakában a hidegtölcsér ferde csövek felső generatrixán időszakonként pórusbuborékok képződnek, amelyek az időfázis-szétválasztás tartományában az elektrokémiai folyamatok során a fémben lokális termikus pulzációkat okoznak. . Ezek a helyek voltak a fekélyláncok kialakulásának központjai. Az elülső képernyő első két panelén túlnyomóan gödröcskék kialakulása a helytelen gyújtási mód eredménye volt.

6. A TYTs vb-nél a PK-YUSh-2 kazán 230 t/h gőzkapacitású, 100 kgf/cm2 gőzparaméterekkel és 540 °C-os gőzteljesítményű kazán üzemelése során párologtatást figyeltek meg a gyűjtőfej kilépőnyílásánál. friss gőzt a fő biztonsági szelephez. Az elágazás hegesztéssel csatlakozik a gyűjtőcsonkba hegesztett öntött pólóval.

A kazánt vészhelyzetben leállították. A kanyar vízszintes szakaszán a cső alsó részében (168X13 mm) a vizsgálat során gyűrű alakú repedést találtak a ívnek az öntött pólóhoz való csatlakozási helyének közvetlen közelében. A repedés hossza a külső felületen 70 mm, a belső felületén 110 mm. A cső belső felületén a sérülés helyén a fővel párhuzamosan nagyszámú korróziós gödör és egyedi repedés került elő.

A metallográfiai elemzés megállapította, hogy a repedések a szénmentesített fémrétegben lévő gödrökből indulnak ki, majd a cső felületére merőleges irányban átkristályosodnak. A csőfém mikroszerkezete ferritszemcsék és vékony perlitláncok a szemcsehatárok mentén. Az MRTU 14-4-21-67 melléklete formájában megadott skálán a mikrostruktúra 8-as pontszámmal értékelhető.

A sérült csőfém kémiai összetétele 12Kh1MF acélnak felel meg. A mechanikai tulajdonságok megfelelnek a követelményeknek műszaki feltételek szállítás. A csőátmérő a sérült területen nem haladja meg a plusz tűréshatárt.

A beállított rögzítési rendszerű biztonsági szelephez vezető vízszintes ág az elosztócsőben mereven rögzített pólóhoz hegesztett konzolos gerendának tekinthető, maximális hajlítófeszültséggel a végponton, vagyis azon a helyen, ahol a cső megsérült. A távolléttel

vízelvezetés az elágazásban és ellenlejtő jelenléte, a biztonsági szeleptől az élőgőz gyűjtőfejéig tartó szakaszon a rugalmas hajlítás miatt, a cső alsó részén a tee előtt állandó felhalmozódás kis mennyiségű kondenzátum lehetséges, leállások, konzerválás és a kazán indítása során feldúsult, oxigén a levegőből. Ilyen körülmények között a fém korróziós korróziója következett be, a kondenzátum és a húzófeszültségek együttes hatása a fémre korróziós repedezést okozott. Üzem közben a fémben a korróziós gödrök és sekély repedések helyén fáradási-korróziós repedések alakulhatnak ki a környezet agresszív hatása és a váltakozó feszültségek következtében, ami ebben az esetben nyilvánvalóan megtörtént.

A kondenzvíz felgyülemlésének megakadályozása érdekében a gőz fordított keringtetése történt a kimenetben. Ehhez a közvetlenül a fő biztonsági szelep előtt lévő kilépőcsövet egy fűtővezetékkel (10 mm átmérőjű csövek) csatlakoztatták egy közbenső túlhevítő kamrával, amelyen keresztül 430 ° C hőmérsékletű gőzt szállítanak. a kanyarban lévő közeg hőmérsékletét legalább 400 °C-on kell tartani. A kanyar rekonstrukcióját a PK-YuSh-2 CHPP összes kazánján elvégezték.

A PK-YuSh-2 és hasonló kazánok fő biztonsági szelepeinek kimeneti nyílásainak károsodásának elkerülése érdekében ajánlott:

Ultrahanggal ellenőrizze a hajlított csövek alsó fele kerületét azokon a helyeken, ahol a pólókhoz vannak hegesztve;

Ellenőrizze, hogy betartják-e a szükséges lejtéseket, és szükség esetén állítsa be a gőzvezetékek rögzítési rendszereit a fő biztonsági szelepekhez, figyelembe véve a gőzvezetékek aktuális állapotát (szigetelés súlya, csövek tényleges súlya, korábban elvégzett átépítések) ;

Fordított gőzkeringetés a fő biztonsági szelepekhez vezető kimenetekben; a fűtőgőzcső kialakítását és belső átmérőjét minden esetben egyeztetni kell a berendezés gyártójával;

Gondosan szigetelje le a biztonsági szelepeken lévő összes holtágat.

(Az SCSTI ORGRES kifejezett információiból - 1975)

Számos kazánház használ folyami és csapvíz alacsony pH-értékkel és alacsony keménységgel. Folyóvíz kiegészítő kezelése a vízművekáltalában a pH csökkenéséhez, a lúgosság csökkenéséhez és az agresszív szén-dioxid-tartalom növekedéséhez vezet. Az agresszív szén-dioxid megjelenése a nagy hőellátó rendszerekben, közvetlen vízfelvétellel is lehetséges. forró víz(2000-3000 t/h). A Na-kationizációs séma szerinti vízlágyítás növeli annak agresszivitását a természetes korróziógátlók - keménységi sók - eltávolítása miatt.

A rosszul beállított vízlégtelenítés, valamint az oxigén- és szén-dioxid-koncentráció esetleges emelkedése, valamint a hőellátó rendszerekben alkalmazott kiegészítő védőintézkedések hiánya miatt a CHP erőmű hőerőművei érzékenyek a belső korrózióra.

Az egyik leningrádi hőerőmű betáplálási útvonalának vizsgálatakor a következő adatokat kaptuk a korróziós sebességről, g / (m2 4):

A korróziójelzők elhelyezkedése

A fűtési rendszer utáni pótvízvezetékben a légtelenítők előtt fűtöttek, az üzemeltetés évében helyenként 7 mm vastagságú csövek sipolyokon keresztül helyenként 1 mm-ig elvékonyodtak.

A melegvíz-kazánok csöveinek lyukkorróziójának okai a következők:

az oxigén elégtelen eltávolítása a pótvízből;

alacsony pH-érték az agresszív szén-dioxid jelenléte miatt

(10 óra 15 mg / l-ig);

a vas oxigénkorróziójából származó termékek (Fe2O3;) felhalmozódása a hőátadó felületeken.

A 600 μg / l-nél nagyobb vaskoncentrációjú hálózati vízen történő berendezések üzemeltetése általában azt a tényt eredményezi, hogy a melegvíz-kazánok több ezer üzemórája alatt intenzív (1000 g / m2 feletti) vas-oxid-lerakódás következik be. fűtőfelületeik. Ebben az esetben gyakori szivárgás figyelhető meg a konvektív rész csöveiben. A lerakódások összetételében a vas-oxidok tartalma általában eléri a 80-90%-ot.

Az indítási időszakok különösen fontosak a melegvíz-kazánok működése szempontjából. A kezdeti üzemidő alatt egy CHPP-n az oxigénelvezetés nem volt biztosított a PTE által meghatározott normák szerint. A pótvíz oxigéntartalma 10-szeresével haladta meg ezeket a normákat.

A vas koncentrációja a pótvízben elérte a - 1000 μg / l-t, és in vissza a vizet fűtési rendszerek - 3500 mcg / l. Az első üzemév után kivágások készültek a betápláló vízvezetékekből, kiderült, hogy felületük korróziós termékkel való szennyezettsége 2000 g/m2 feletti.

Megjegyzendő, hogy ennél a CHPP-nél a kazán üzembe helyezése előtt a falcsövek belső felületeit és a konvektív köteg csöveit vegyszeresen megtisztították. A fali csövek mintáinak kivágásáig a kazán 5300 órát üzemelt, a fali cső mintáján egyenetlen, a fémhez erősen kötődő, fekete-barna színű vas-oxid lerakódások rétege volt; a gumók magassága 10 x 12 mm; fajlagos szennyeződés 2303 g / m2.

üledék összetétel, %

A fém felületét a lerakódások rétege alatt legfeljebb 1 mm mély fekélyek érintették. A konvektív köteg csöveit belső oldalról vasoxid típusú, feketésbarna színű lerakódások borították, 3-4 mm magas gumókkal. A lerakódások alatti fém felületét fekélyek borítják különböző méretű 0,3x1,2 mélységű és 0,35x0,5 mm átmérőjű. Az egyes csövekben átmenő lyukak (sipolyok) voltak.

Ha a melegvíz-kazánokat régi távfűtési rendszerekbe telepítik, amelyekben jelentős mennyiségű vas-oxid halmozódott fel, előfordulhat, hogy ezek az oxidok lerakódnak a fűtött kazáncsövekben. A kazánok bekapcsolása előtt a teljes rendszert alaposan át kell öblíteni.

Számos kutató felismeri, hogy a melegvizes kazánok csöveinek rozsdásodási folyamatában az iszap alatti korrózió fontos szerepet játszik leállás közben, amikor nem tesznek megfelelő intézkedéseket a parkolási korrózió megelőzésére. A kazánok nedves felületein a légköri levegő hatására keletkező korróziós központok a kazánok működése során tovább működnek.

2.1. Fűtési felületek.

A fűtőfelületi csövek legjellemzőbb károsodásai: fal- és fűtéscsövek felületi repedései, a csövek külső és belső felületeinek korróziós korróziója, szakadások, csőfalak elvékonyodása, repedések, harangok tönkremenetele.

A repedések, repedések és lyukak megjelenésének okai: lerakódások a kazánok csöveiben sók, korróziós termékek, hegesztési sorja, a keringés lelassulása és a fém túlmelegedése, külső mechanikai sérülések, a víz-kémiai rendszer megsértése.

A csövek külső felületének korróziója alacsony hőmérsékletű és magas hőmérsékletű korrózióra oszlik. Alacsony hőmérsékletű korrózió a fúvóberendezések beépítési helyén lép fel, amikor a nem megfelelő működés következtében páralecsapódás engedhető meg a kormmal borított fűtőfelületeken. Magas hőmérsékletű korrózió léphet fel a túlhevítő második fokozatában a kénes fűtőolaj elégetésekor.

A csövek belső felületének legáltalánosabb korróziója akkor következik be, amikor a kazánvízben lévő korrozív gázok (oxigén, szén-dioxid) vagy sók (kloridok és szulfátok) kölcsönhatásba lépnek a csövek fémével. A csövek belső felületének korróziója foltok, fekélyek, héjak és repedések kialakulásában nyilvánul meg.

A csővezetékek belső felületének korróziójához tartozik még: oxigénparkoló korrózió, kazán és fali csövek iszap alatti lúgos korróziója, korróziós kifáradás, amely a kazán és a fali csövek repedéseiben nyilvánul meg.

A csövek kúszási károsodását az átmérő növekedése és a hosszanti repedések kialakulása jellemzi. A csőhajlatok helyein kialakuló deformációk és hegesztett kötések különböző irányok lehetnek.

A csövek kiégése és vízkőképződés a tervezettnél magasabb hőmérsékletre való túlmelegedésük miatt következik be.

A kézzel készített hegesztett varratok károsodásának fő típusai ívhegesztő- a behatolás hiányából adódó fisztulák, salakzárványok, gázpórusok, a csövek szélei mentén a fúzió hiánya.

A túlhevítő felületének főbb hibái és sérülései a következők: korrózió és vízkőképződés a csövek külső és belső felületén, repedések, csőfém kockázatok és leválása, csőlyukak és -törések, csőhegesztett kötések hibái, visszamaradt deformáció kúszás eredménye.

A tekercsek és a kollektorok szerelvényeinek hegesztése során a hegesztési varratok sérülései, amelyek megsértik a hegesztési technológiát, gyűrű alakú repedések formájában jelentkeznek a fúziós vonal mentén a tekercs vagy a szerelvények oldaláról.

A DE-25-24-380GM kazán felületi gőzhűtőjének működése során fellépő tipikus meghibásodások a következők: csövek belső és külső korróziója, repedések és hegesztett lyukak

varratok és csőhajlítások, javítás során felmerülő süllyedések, karimák tükrén lévő kockázatok, karimás csatlakozások szivárgása a ferde karimák miatt. A kazán hidraulikus tesztje során megteheti

csak a párásítóban lévő szivárgások jelenlétét határozza meg. A rejtett hibák azonosításához a párásító egyedi hidraulikus tesztjét kell elvégezni.

2.2. Kazándobok.

A kazándobok tipikus sérülései: repedések-szakadások a héjak és fenék belső és külső felületén, repedések-szakadások körül csőfuratok a dobok belső felületén és a csőnyílások hengeres felületén a héjak és fenék szemcseközi korróziója, a héjak és fenék felületeinek korróziós szétválása, a dob ovális oddulin (kidudorodása) a dobok kemence felőli felületén okozott a fáklya hőmérsékleti hatása által a bélés egyes részeinek megsemmisülése (vagy elvesztése) esetén.

2.3. Acél szerkezetek és kazánburkolatok.

A megelőző munka minőségétől, valamint a kazán működési módjától és időtartamától függően fémszerkezetei a következő hibákkal és sérülésekkel rendelkezhetnek: támasztékok és kötések törése, hajlása, repedések, a fémfelület korróziós károsodása.

Hosszabb ideig tartó hőmérsékletnek való kitettség, repedés és a tűztér felőli felső dobhoz rögzített téglák épségének megsértése, valamint a tűztér felőli repedések következtében. téglafalazat az alsó dob és a kemence alja mentén.

Különösen gyakori az égő tégla nyílásának megsemmisülése és a geometriai méretek megsértése a tégla olvadása miatt.

3. A kazánelemek állapotának ellenőrzése.

A kazán javításra kivett elemeinek állapotának ellenőrzése a hidraulikus vizsgálatok, a külső és belső ellenőrzések, valamint a mennyiségben és programnak megfelelően elvégzett egyéb ellenőrzések eredményei alapján történik. kazán szakértői vizsgálata ("Kazánok szakértői vizsgálati programja" fejezet).

3.1. Fűtőfelületek ellenőrzése.

A csőszerű elemek külső felületeinek ellenőrzését különösen gondosan kell elvégezni azokon a helyeken, ahol a csövek áthaladnak a bélésen, burkolaton, a maximális hőterhelésű zónákban - égők, nyílások, aknák területén, valamint olyan helyeken, ahol a szitacsövek meg vannak hajlítva és hegesztéseknél.

A csőfalak kénes és parkolókorrózió miatti elvékonyodásával járó balesetek megelőzése érdekében a vállalkozás adminisztrációja által végzett éves műszaki ellenőrzések során szükséges a már üzemben lévő kazánok fűtőfelületeinek vezetékeinek ellenőrzése. több mint két éve működik.

Az ellenőrzés külső vizsgálattal történik, a csövek előzőleg megtisztított külső felületeinek legfeljebb 0,5 kg tömegű kalapáccsal történő megütögetésével és a csőfalak vastagságának mérésével. Ebben az esetben azokat a csőszakaszokat kell kiválasztani, amelyek a legnagyobb kopáson és korrózión mentek keresztül (vízszintes szakaszok, koromlerakódásos és kokszlerakódásokkal borított területek).

A csőfal vastagságának mérése ultrahangos vastagságmérőkkel történik. Csőszakaszok vághatók a kemencefalak két vagy három csövére, valamint a gázbemenetnél és -kimenetnél elhelyezkedő konvektív köteg csöveire. A fennmaradó csőfalvastagságot legalább a szilárdsági számítás szerint kell számolni (a kazán útlevélhez mellékelve), figyelembe véve a korrózió növekedését a további üzemelés idejére a következő felmérésig és a 0,5 mm-es sáv növekedését.

A fal és a kazáncsövek tervezési falvastagsága 1,3 MPa (13 kgf / cm 2) üzemi nyomás esetén 0,8 mm, 2,3 MPa (23 kgf / cm 2) - 1,1 mm. A korróziós ráhagyás a kapott mérési eredmények alapján és a felmérések közötti üzemidő figyelembevételével történik.

Azokban a vállalkozásokban, ahol ennek következtében hosszú távú működés fűtőfelületek csöveinek intenzív kopása nem volt megfigyelhető, a csőfalvastagság szabályozása akkor végezhető el nagyjavítások, de legalább 4 évente egyszer.

A kollektor, a túlhevítő és a hátsó képernyő belső ellenőrzés alá esik. A hátsó szélvédő felső kollektorának nyílásait ki kell nyitni és ellenőrizni kell.

A csövek külső átmérőjét a maximális hőmérsékleti zónában kell mérni. A mérésekhez használjon speciális sablonokat (kapcsokat) vagy nóniuszos tolómérőt. A csövek felületén sima átmenetű, legfeljebb 4 mm mélységű horpadások megengedettek, ha ezek nem hozzák a falvastagságot a mínusz eltéréseken túl.

A megengedett falvastagság eltérés 10%.

Az ellenőrzés és a mérések eredményeit a javítási űrlapon rögzítjük.

3.2. Dobellenőrzés.

A dob korróziós sérült területeinek azonosításának napján a belső tisztítás előtt a felületet meg kell vizsgálni a korrózió intenzitásának meghatározása, a fémkorrózió mélységének mérése érdekében.

Mérjük meg az egyenletes korróziót a falvastagság mentén, amelybe 8 mm átmérőjű lyukat fúrunk erre a célra. A mérés után a lyukba dugót kell behelyezni és a dob mindkét oldalán, vagy extrém esetben csak belülről hegeszteni. A mérés ultrahangos vastagságmérővel is elvégezhető.

Mérje meg a fő korróziót és a gödröket lenyomatokkal. Ebből a célból tisztítsa meg a fémfelület sérült területét a lerakódásoktól, és enyhén kenje be műszaki vazelinnel. A legpontosabb benyomás akkor érhető el, ha a sérült terület vízszintes felületen helyezkedik el, és ebben az esetben alacsony olvadáspontú fémolvadékkal lehet feltölteni. Az edzett fém pontos benyomást kelt a sérült felületről.

A nyomatok beszerzéséhez használjon kezelőt, babbit, ónt, lehetőség szerint gipszet.

A függőleges mennyezetfelületeken található sérüléslenyomatokat viasszal és gyurmával kell elkészíteni.

A csőfuratok, dobok ellenőrzését a következő sorrendben végezzük.

A kiszélesedő csövek eltávolítása után sablon segítségével ellenőrizze a furat átmérőjét. Ha a sablon az ütközőnyúlványig belép a furatba, akkor ez azt jelenti, hogy a furat átmérője túlméretezett. Az átmérő pontos méretét nóniuszos tolómérővel kell megmérni, és fel kell jegyezni a javítási űrlapon.

A dobok hegesztett varratainak vizsgálatakor a szomszédos nemesfémet a varrat mindkét oldalán 20-25 mm szélességben ellenőrizni kell.

A dob oválisságát a dob hossza mentén legalább 500 mm-enként, kétes esetekben és gyakrabban is mérjük.

A dob elhajlását úgy mérjük, hogy a húrt a dob felületén megfeszítjük, és a húr hosszában mérjük a hézagokat.

A dobfelület, a csőfuratok és a hegesztett kötések vizsgálata külső vizsgálattal, módszerekkel, mágneses részecske-, szín- és ultrahangos hibafelismeréssel történik.

Megengedett (kiegyenesítést nem igénylő) dudorok és horpadások a varratok és lyukak zónáján kívül, feltéve, hogy magasságuk (elhajlásuk) az alap legkisebb méretének százalékában nem több, mint:

oldalra légköri nyomás(fülek) - 2%;

gőznyomás felé (horpadások) - 5%.

Az alsó falvastagság megengedett csökkentése - 15%.

A csövek furatainak átmérőjének megengedett növelése (hegesztéshez) - 10%.

A Szovjetunió ENERGIA ÉS VILLAMOSÍTÁSI MINISZTÉRIUMA

ERŐ- ÉS VILLAMOSÍTÁSI TUDOMÁNYOS ÉS MŰSZAKI FŐ OSZTÁLY

UTASÍTÁS
FIGYELEM
ALACSONY HŐMÉRSÉKLET
FELÜLI KORRÓZIÓ
KAZÁNOK FŰTÉSE ÉS GÁZCSERE

RD 34.26.105-84

SOYUZTEKHENERGO

Moszkva 1986

FEJLESZTÉSE az Összszövetség kétszer A Munka Vörös Zászlójának Rendje az F.E. Dzerzsinszkij

VÁLLALKOZÓK R.A. PETROSYAN, I. I. NADIROV

JÓVÁHAGYOTT az Energetikai Rendszerek Üzemeltetési Főigazgatósága 1984. április 22-én.

igazgatóhelyettes D.Ya. SAMARAKOV

ÚTMUTATÓ A KAZÁNOK FŰTÉSFELÜLETEI ÉS GÁZCSATORNÁI ALACSONY HŐMÉRSÉKLETES KORRÓZIÓJA MEGELŐZÉSÉRE

RD 34.26.105-84

Lejárati dátum beállítva
85/07/01-től
2005.07.01 előtt

Ezek az Irányelvek gőz- és melegvizes kazánok alacsony hőmérsékletű fűtőfelületeire vonatkoznak (ekonomizátorok, gázelpárologtatók, légmelegítők különböző típusok stb.), valamint a légfűtők mögötti gázútra (gázcsatornák, hamugyűjtők, füstelvezetők, kémények) és módszereket kell kialakítani a fűtőfelületek alacsony hőmérsékletű korrózió elleni védelmére.

Az irányelvek a kénes tüzelőanyaggal üzemelő hőerőművekre és a kazánberendezéseket tervező szervezetekre vonatkoznak.

1. Alacsony hőmérsékletű korrózió a kazánok farfűtőfelületeinek, gázcsatornáinak és kéményeinek korróziója a füstgázokból rájuk lecsapódó kénsavgőzök hatására.

2. A kénsavgőzök kondenzációja, amelynek térfogattartalma a füstgázokban a kénes tüzelőanyagok elégetésekor csak néhány ezred százalék, a vízgőz kondenzációs hőmérsékleténél lényegesen (50-100 °C) magasabb hőmérsékleten megy végbe. .

4. A fűtőfelületek üzem közbeni korróziójának megelőzése érdekében falaik hőmérsékletének minden kazánterhelésnél meg kell haladnia a füstgázok harmatponti hőmérsékletét.

Nagy hőátbocsátási tényezővel rendelkező közeggel hűtött fűtőfelületek esetén (ekonomizátorok, gázelpárologtatók stb.) a közeg belépési hőmérsékletének körülbelül 10 °C-kal meg kell haladnia a harmatpont hőmérsékletét.

5. A kénes fűtőolajjal üzemelő melegvizes kazánok fűtőfelületeinél az alacsony hőmérsékletű korrózió teljes kizárásának feltételei nem valósíthatók meg. Csökkentéséhez biztosítani kell, hogy a víz hőmérséklete a kazán bemeneténél 105-110 ° С legyen. A melegvizes kazánok csúcskazánként történő alkalmazásakor ez az üzemmód a fűtővíz-melegítők teljes körű használatával biztosítható. A melegvíz bojlerek alap üzemmódban történő használatakor a kazánba belépő víz hőmérsékletének növelése a melegvíz visszaforgatásával érhető el.

A melegvíz-kazánok fűtési hálózathoz vízhőcserélőkön keresztül történő csatlakoztatására szolgáló áramkört használó berendezésekben a fűtőfelületek alacsony hőmérsékletű korróziójának csökkentésére vonatkozó feltételek teljes mértékben biztosítottak.

6. Gőzkazánok légfűtőinél az alacsony hőmérsékletű korrózió teljes kiküszöbölése a leghidegebb szakasz tervezési falhőmérsékletén biztosított, amely minden kazánterhelésnél 5 - 10 °C-kal meghaladja a harmatpont hőmérsékletét (a minimális érték a a minimális terhelésig).

7. A cső alakú (TVP) és regeneratív (RVP) légmelegítők falhőmérsékletének kiszámítása az ajánlások szerint történik " Hőszámítás kazán egységek. Normatív módszer "(Moszkva: Energiya, 1973).

8. Cső alakú légfűtőben a cserélhető hideg kockák vagy kockák saválló bevonattal (zománcozott stb.), valamint korrózióálló anyagokból készült csövek első (levegőn keresztüli) löketeként a következők ellenőrzik az alacsony hőmérsékletű korrózió teljes kizárásának feltételeit.(levegővel) a légfűtő fémkockái. Ebben az esetben a cserélhető, valamint a korrózióálló kockák hideg fémkockáinak falhőmérsékletének megválasztásakor ki kell zárni a csövek intenzív szennyeződését, amelynél a minimális falhőmérséklet kénes fűtőolajok égetésekor a harmatpont alatt kell legyen. füstgázok legfeljebb 30 - 40 ° С-kal. Szilárd kénes tüzelőanyag elégetésekor a csőfal minimális hőmérsékletét az intenzív szennyeződés megelőzésének feltételei szerint legalább 80 °C-ra kell venni.

9. Az RVP-ben az alacsony hőmérsékletű korrózió teljes kizárásának feltételével a meleg részük kiszámításra kerül. Az RVP hideg része korrózióálló (zománcozott, kerámia, gyengén ötvözött acél stb.) vagy 1,0 - 1,2 mm vastagságú lapos fémlemezekből cserélhető, alacsony széntartalmú acélból. A csomagolás intenzív szennyeződésének megelőzésére vonatkozó feltételeket be kell tartani, ha a jelen dokumentum bekezdéseiben foglalt követelmények teljesülnek.

10. Zománcként 0,6 mm vastagságú fémlemezekből készült tömítést használnak. A TU 34-38-10336-89 szerint készült zománcozott csomagolás élettartama 4 év.

A porcelán csövek kerámia csomagolásként használhatók, kerámia blokkok, vagy kiálló porcelántányérokat.

Figyelembe véve a hőerőművek fűtőolaj-fogyasztásának csökkentését, az RVP tömítés hideg részéhez 10KhNDP vagy 10KhSND gyengén ötvözött acélból készült tömítést célszerű használni, amelynek korrózióállósága 2-2,5-szerese az alacsonyakénak. -szénacél.

11. A légfűtők alacsony hőmérsékletű korrózióval szembeni védelme érdekében az indítási időszakban az "Irányelvek a huzalbordás elektromos légfűtőberendezések tervezéséhez és üzemeltetéséhez" című dokumentumban (Moszkva: SPO Soyuztekhenergo, 1981) leírt intézkedéseket kell végrehajtani.

A kazán kénes fűtőolajjal történő tüzelését bekapcsolt légfűtőrendszerrel kell végezni. A légmelegítő előtt a levegő hőmérsékletének a begyújtás kezdeti időszakában általában 90 ° C-nak kell lennie.

11a. Annak érdekében, hogy a légfűtőket megóvja az alacsony hőmérsékletű („parkoló”) korróziótól a kazán leállításakor, amelynek szintje körülbelül kétszerese az üzem közbeni korróziós sebességnek, a kazán leállítása előtt alaposan tisztítsa meg a légfűtőket a külső lerakódásoktól. Ugyanakkor a kazán leállítása előtt ajánlatos a levegő hőmérsékletét a légfűtő bemeneténél a kazán névleges terhelése melletti értékén tartani.

A TVP tisztítását söréttel végezzük, amelynek sűrűsége legalább 0,4 kg / m.s (e dokumentum bekezdése).

Mert szilárd tüzelőanyagok figyelembe véve a hamugyűjtők jelentős korróziós kockázatát, a füstgáz hőmérsékletét a füstgázok harmatpontja felett kell megválasztani 15-20 °C-kal.

Kéntartalmú fűtőolajok esetén a füstgáz hőmérsékletének körülbelül 10 °C-kal meg kell haladnia a harmatpont hőmérsékletét a kazán névleges terhelése mellett.

A fűtőolaj kéntartalmától függően a kazán névleges terhelése mellett a füstgáz hőmérsékletének számított értékét az alábbiak szerint kell venni:

Füstgáz hőmérséklet, ºС ...... 140 150 160 165

Kéntartalmú fűtőolaj rendkívül kis levegőfelesleggel (α ≤ 1,02) történő égetésekor a harmatpont mérések eredményeit figyelembe véve a füstgázok hőmérséklete alacsonyabbra vehető. Átlagosan a kis levegőfeleslegről a rendkívül kicsire való átmenet 15-20 °C-kal csökkenti a harmatpont hőmérsékletét.

A megbízható működés biztosításának feltételeiről kéményés a falai nedvességveszteségének megakadályozását nemcsak a füstgázok hőmérséklete, hanem azok fogyasztása is befolyásolja. A tervezettnél lényegesen alacsonyabb terhelési feltételek melletti csőműködés növeli az alacsony hőmérsékletű korrózió valószínűségét.

Földgáztüzeléskor ajánlott a füstgáz hőmérsékletét legalább 80 °C-on tartani.

13. Amikor a kazán terhelése a névleges 100-50%-a között csökken, törekedni kell a füstgáz hőmérsékletének stabilizálására, nem engedve, hogy a névlegeshez képest 10 °C-nál nagyobb mértékben csökkenjen.

A füstgázhőmérséklet stabilizálásának leggazdaságosabb módja, ha a terhelés csökkenésével növeljük az előmelegítő levegő hőmérsékletét a légfűtőkben.

A levegő RVP előtti előmelegítésére vonatkozó minimális megengedett hőmérsékleti értékeket a 4.3.28 "Erőművek és hálózatok műszaki üzemeltetésének szabályai" (M .: Energoatomizdat, 1989) ponttal összhangban veszik.

Azokban az esetekben, amikor optimális hőmérsékletek füstgázok kibocsátását a RAH elégtelen fűtőfelülete miatt nem lehet biztosítani, az előfűtési levegő hőmérsékletek értékeit kell venni, amelyeknél a füstgáz hőmérséklete nem haladja meg a jelen pontokban megadott értékeket. Módszertani utasítások.

16. A fém gázcsatornák alacsony hőmérsékletű korróziója ellen védő, megbízható saválló bevonatok hiánya miatt ezek megbízható működése gondos szigeteléssel biztosítható, biztosítva, hogy a füstgázok és a fal hőmérsékletkülönbsége legfeljebb 5 °C

Jelenleg használt szigetelő anyagokés a szerkezetek nem elég megbízhatóak a hosszú távú működésben, ezért időszakonként, legalább évente egyszer ellenőrizni kell az állapotukat, és szükség esetén javítási és helyreállítási munkákat kell végezni.

17. Kísérletileg a gázcsatornák különféle bevonatok alacsony hőmérsékletű korrózió elleni védelmére történő alkalmazásakor szem előtt kell tartani, hogy az utóbbinak biztosítania kell a hőstabilitást és a gáztömörséget a füstgáz hőmérsékletét legalább 10 °C-kal meghaladó hőmérsékleten. , 50-80% koncentrációjú kénsavval szembeni ellenállás a hőmérséklet-tartományban, illetve 60-150 °C, valamint javításuk és helyreállításuk lehetősége.

18. Alacsony hőmérsékletű felületekhez, RVP szerkezeti elemeihez és kazánok gázcsatornáihoz 10KhNDP és 10KhSND gyengén ötvözött acélokat célszerű használni, amelyek korrózióállóságában 2-2,5-szeresen haladják meg a szénacélt.

Csak a nagyon ritka és drága erősen ötvözött acélok (például az EI943 acél, amely legfeljebb 25% krómot és legfeljebb 30% nikkelt tartalmaz) rendelkeznek abszolút korrózióállósággal.

Alkalmazás

1. Elméletileg adott kénsavgőz- és víztartalmú füstgázok harmatpont-hőmérséklete egy olyan koncentrációjú kénsavoldat forráspontjaként határozható meg, amelynél azonos víz- és kénsavgőz-tartalom van jelen. a megoldás fölött.

A mért harmatpont hőmérséklet a mérési eljárástól függően eltérhet az elméleti értéktől. Ezekben az ajánlásokban a füstgáz harmatpont-hőmérsékletére tp 7 mm-es, egymástól 7 mm távolságra forrasztott platinaelektródákkal ellátott szabványos üvegérzékelő felületének hőmérsékletét veszik fel, amelynél az elektródák közötti harmatfilm ellenállása állandósult állapotban 107 Ohm. Az elektródák mérőáramköre alacsony feszültségű váltakozó áramot (6-12 V) használ.

2. Kéntartalmú fűtőolaj 3-5%-os levegőfelesleggel történő elégetésekor a füstgázok harmatpont-hőmérséklete a tüzelőanyag kéntartalmától függ. Sp(rizs.).

Kéntartalmú fűtőolajok extrém kis levegőfelesleggel (α ≤ 1,02) történő égetésekor a füstgázok harmatpont-hőmérsékletét speciális mérési eredmények alapján kell meghatározni. A kazánok α ≤ 1,02 üzemmódba való átállításának feltételeit az „Irányelvek a kénes tüzelőanyaggal üzemelő kazánok rendkívül kis levegőfeleslegű égési üzemmódba történő átállításához” című dokumentum tartalmazza (Moszkva: SPO Soyuztekhenergo, 1980).

3. Kéntartalmú szilárd tüzelőanyagok porított állapotban történő elégetésekor a füstgázok harmatponti hőmérséklete tp az üzemanyag csökkentett kén- és hamutartalma alapján számítható ki Srpr, Arprés a vízgőz kondenzációs hőmérséklete tcon képlet szerint

ahol aoun- a hamu aránya a bevitt anyagban (általában 0,85-nek számítanak).

Rizs. 1. A füstgáz harmatpont hőmérsékletének függése az elégetett fűtőolaj kéntartalmától

A képlet első tagjának értéke: aounábra alapján = 0,85 határozható meg. ...

Rizs. 2. A füstgázok harmatpontja és a bennük lévő vízgőz lecsapódása közötti hőmérsékletkülönbség a csökkentett kéntartalom függvényében ( Srpr) és hamu ( Arpr) üzemanyagban

4. Gázhalmazállapotú kénes tüzelőanyagok égetésekor a füstgázok harmatpontja a 3. ábra alapján határozható meg. feltéve, hogy a gáz kéntartalmát a megadottak szerint számítják ki, azaz a gáz fűtőértékének 4186,8 kJ / kg (1000 kcal / kg) tömegszázalékában.

Gázüzemanyag esetén a csökkentett kéntartalom tömegszázalékban a képlettel határozható meg

ahol m- a kénatomok száma a kéntartalmú komponens molekulájában;

q- a kén térfogatszázaléka (kéntartalmú komponens);

Qн- a gáz égéshője kJ / m3-ben (kcal / nm3);

VAL VEL- együttható 4,187, ha Qн kJ/m3-ben, ha kcal/m3-ben kifejezve 1,0.

5. A légfűtők cserélhető fémbetéteinek korróziós sebessége fűtőolaj égéskor a fém hőmérsékletétől és a füstgázok korróziós fokától függ.

Kéntartalmú fűtőolaj 3-5%-os levegőfelesleggel történő elégetésekor és a felület gőzzel történő fújásakor az RVP tömítés korróziós sebessége (mindkét oldalon mm/év-ben) nagyjából megbecsülhető a táblázat adatai szerint. ...

Asztal 1

	Korróziós sebesség (mm/év) falhőmérsékleten, ºС
				0,5 Több mint 2 0,20
St. 0,11-0,4 incl.
St. 0,41-1,0 incl.

6. A hamuban magas kalcium-oxidot tartalmazó szén harmatpont-hőmérséklete alacsonyabb, mint az ezen iránymutatások bekezdései szerint számított értékek. Ezeknél az üzemanyagoknál közvetlen mérés javasolt.