Zárak fűtőolaj fúvókához tgm 84 rajz. szia diák

A TGM-96B kazán jellemző energetikai jellemzői a kazán műszakilag elérhető hatásfokát tükrözik. Egy tipikus energiajellemző szolgálhat alapul a TGM-96B kazánok szabványos jellemzőinek összeállításához fűtőolaj égetésekor.

A Szovjetunió ENERGIA ÉS VILLAMOSÍTÁSI MINISZTÉRIUMA

ÜZEMELTETÉSI FŐ TECHNIKAI OSZTÁLY
ENERGIA RENDSZEREK

JELLEMZŐ ENERGIAADATOK
A TGM-96B KAZÁN TÜZELŐANYAGÉGETÉSÉHEZ

Moszkva 1981

Ezt a tipikus energiajellemzőt a Soyuztekhenergo (mérnök G.I. GUTSALO) fejlesztette ki.

A TGM-96B kazán jellemző energetikai jellemzőit a Sojuztekhenergo a Riga CHPP-2-ben és a Sredaztekhenergo a CHPP-GAZ-ban végzett hőtesztek alapján állították össze, és ez tükrözi a kazán műszakilag elérhető hatásfokát.

Egy tipikus energiajellemző szolgálhat alapul a TGM-96B kazánok szabványos jellemzőinek összeállításához fűtőolaj égetésekor.

Alkalmazás

. A KAZÁNSZERELÉS BERENDEZÉSÉNEK RÖVID LEÍRÁSA

1.1 . A Taganrog Boiler Plant TGM-96B kazánja - gázolaj természetes keringetéssel és U-alakú elrendezéssel, turbinákkal való használatra T -100/120-130-3 és PT-60-130/13. A kazán főbb tervezési paramétereit fűtőolajos üzem esetén a táblázat tartalmazza. .

A TKZ szerint a kazán minimálisan megengedett terhelése a keringési állapot szerint a névleges 40%-a.

1.2 . Az égéstér prizma alakú, és alaprajza egy téglalap, amelynek méretei 6080 × 14700 mm. Az égéstér térfogata 1635 m 3 . A kemencetérfogat hőfeszültsége 214 kW/m 3, vagyis 184 10 3 kcal/(m 3 h). Az égéstérben párologtató szűrőket és sugárzó faltúlhevítőt (RNS) helyeznek el. A kemence felső részében a forgókamrában szitatúlhevítő (SHPP) található. A süllyesztő konvektív aknában a gázáram mentén két csomag konvektív túlhevítő (CSH) és víztakarékos (WE) található.

1.3 . A kazán gőzútja két független áramlásból áll, a kazán oldalai közötti gőzátvitellel. A túlhevített gőz hőmérsékletét saját kondenzátumának befecskendezésével szabályozzák.

1.4 . Az égéstér elülső falán négy duplaáramú HF TsKB-VTI olaj-gáz égő található. Az égőket két szinten, -7250 és 11300 mm magasságban, a horizonthoz képest 10°-os emelkedési szöggel szerelik fel.

A fűtőolaj elégetéséhez a "Titan" gőz-mechanikus fúvókákat 8,4 t / h névleges kapacitással látják el, 3,5 MPa (35 kgf / cm 2) fűtőolajnyomás mellett. A fűtőolaj lefújásához és permetezéséhez szükséges gőznyomást az üzem 0,6 MPa-ra (6 kgf/cm2) ajánlja. Gőzfogyasztás fúvókánként 240 kg/h.

1.5 . A kazántelep fel van szerelve:

Két VDN-16-P huzatventilátor 259 10 3 m 3 / h kapacitással 10%, 39,8 MPa nyomással (398,0 kgf / m 2) 20% tartalékkal, 500 / teljesítménnyel 250 kW és 741/594 ford./perc fordulatszámú gépenként;

Két füstelszívó DN-24 × 2-0,62 GM 10%-os kapacitással 415 10 3 m 3 / h, nyomás 20% 21,6 MPa (216,0 kgf / m 2), teljesítmény 800/400 kW és a minden gépnél 743/595 ford./perc.

1.6. A konvektív fűtőfelületek hamulerakódásoktól való megtisztítására a projekt egy sörétes berendezést, a RAH tisztítására - vízmosást és gőzfúvatást biztosít egy dobból, a fojtóműben nyomáscsökkenéssel. Egy RAH befújásának időtartama 50 perc.

. A TGM-96B KAZÁN JELLEMZŐI ENERGIA JELLEMZŐI

2.1 . A TGM-96B kazán jellemző energiajellemzői ( rizs. , , ) a Riga CHPP-2 és CHPP GAZ kazánjainak termikus vizsgálatainak eredményei alapján állították össze a kazánok műszaki és gazdasági mutatóinak szabványosítására vonatkozó oktatóanyagok és módszertani útmutatók alapján. A jellemző egy új, turbinás kazán átlagos hatásfokát tükrözi T -100/120-130/3 és PT-60-130/13 a következő kezdeti feltételek mellett.

2.1.1 . A folyékony tüzelőanyagot tüzelő erőművek tüzelőanyag-mérlegét a magas kéntartalmú fűtőolaj uralja M 100. Ezért a jellemzőt fűtőolajra kell elkészíteni M 100 ( GOST 10585-75) jellemzőkkel: A P = 0,14%, W P = 1,5%, S P = 3,5%, (9500 kcal/kg). Minden szükséges számítást elvégeznek a fűtőolaj munkatömegére

2.1.2 . A fűtőolaj hőmérsékletét a fúvókák előtt 120 °-nak kell feltételezni C( t t= 120 °С) a fűtőolaj viszkozitási viszonyai alapján M 100, ami 2,5 ° VU, a PTE 5.41 §-a szerint.

2.1.3 . A hideg levegő évi átlagos hőmérséklete (t x .c.) a ventilátor bemeneténél 10°-nak veszik C , mivel a TGM-96B kazánok főként olyan éghajlati régiókban találhatók (Moszkva, Riga, Gorkij, Kisinyov), ahol az éves átlagos léghőmérséklet közel ehhez a hőmérséklethez.

2.1.4 . A levegő hőmérséklete a légfűtő bemeneténél (t vp) értéke 70° C és állandó, ha a kazán terhelése változik, a PTE 17.25 §-ának megfelelően.

2.1.5 . A keresztkötésű erőműveknél a tápvíz hőmérséklet (t a.c.) a kazán előtt számítottnak (230 °C) és állandónak számít, amikor a kazán terhelése változik.

2.1.6 . A turbinaerőmű fajlagos nettó hőfogyasztása a termikus vizsgálatok szerint 1750 kcal/(kWh).

2.1.7 . Feltételezzük, hogy a hőáramlási együttható a kazán terhelésétől függően 98,5%-ról névleges terhelésnél 97,5%-ra 0,6 terhelésnél változikD szám.

2.2 . A standard karakterisztika számítása a „Kazánegységek termikus számítása (normatív módszer)” (M.: Energia, 1973) utasításai szerint történt.

2.2.1 . A kazán bruttó hatásfoka és a füstgázok hővesztesége a Ya.L. könyvében leírt módszertan szerint történt. Pekker "Hőtechnikai számítások a tüzelőanyag redukált jellemzői alapján" (M.: Energia, 1977).

ahol

itt

α uh = α "ve + Δ α tr

α uh- levegőfelesleg együtthatója a kipufogógázokban;

Δ α tr- szívókorongok a kazán gázútjában;

T uh- füstgáz hőmérséklet a füstelvezető mögött.

A számítás figyelembe veszi a kazán termikus tesztjei során mért égéstermék-hőmérsékleteket, amelyek a szabványos karakterisztika kialakításának feltételeire redukálódnak (bemeneti paraméterekt x in, t "kf, t a.c.).

2.2.2 . Levegőfelesleg együttható az üzemmód ponton (a víztakarékosság mögött)α "ve névleges terhelésnél 1,04-nek vettük, és 50%-os terhelésnél 1,1-re változik a termikus vizsgálatok szerint.

A víztakarékos áramlásirányban számított (1,13) légtöbblet-együttható csökkentése a szabványos jellemzőben (1,04) átvettre a kazán üzemmódtérképe szerinti égési mód megfelelő karbantartásával, a PTE betartásával érhető el. a levegő kemencébe és a gázútba történő elszívására vonatkozó követelmények és a fúvókák kiválasztására vonatkozó követelmények.

2.2.3 . A névleges terhelésnél a kazán gázútjába történő levegőszívás 25%. A terhelés változásával a levegőszívást a képlet határozza meg

2.2.4 . A tüzelőanyag elégetésének kémiai hiányosságából származó hőveszteség (q 3 ) nullával egyenlőnek vesszük, mivel a kazán túllevegővel végzett vizsgálatai során a Jellegzetes energia karakterisztika elfogadása során ezek hiányoztak.

2.2.5 . A tüzelőanyag elégetésének mechanikai hiányosságából eredő hőveszteség (q 4 ) a "Berendezések szabályozási jellemzőinek és a becsült fajlagos tüzelőanyag-fogyasztásnak a harmonizálásáról szóló szabályzat" (M.: STsNTI ORGRES, 1975) szerint nullának számítanak.

2.2.6 . A környezet hővesztesége (q 5 ) nem határozták meg a tesztek során. Kiszámításuk a "Kazántelepek vizsgálati módszere" (M.: Energia, 1970) szerint történik a képlet szerint.

2.2.7 . A PE-580-185-2 betápláló elektromos szivattyú fajlagos teljesítményfelvételét a TU-26-06-899-74 specifikációból átvett szivattyú jellemzői alapján számítottuk ki.

2.2.8 . A huzat és a robbanás fajlagos energiafogyasztását a huzatventilátorok és füstelvezetők meghajtásának teljesítményfelvételéből számítják ki, hőtesztek során mérik, és a feltételekre csökkentik (Δ α tr= 25%), amelyet a szabályozási jellemzők elkészítésekor fogadtak el.

Megállapítást nyert, hogy a gázút megfelelő sűrűségénél (Δ α ≤ 30%) füstelvezetők alacsony fordulatszámon, de tartalék nélkül biztosítják a kazán névleges terhelését.

Az alacsony fordulatszámon működő ventilátorok biztosítják a kazán normál működését 450 t/h terhelésig.

2.2.9 . A kazántelep mechanizmusainak teljes elektromos teljesítménye magában foglalja az elektromos hajtások teljesítményét: elektromos tápszivattyú, füstelvezetők, ventilátorok, regeneratív légfűtők (ábra). ). A regeneratív légfűtő elektromos motorjának teljesítményét az útlevél adatai szerint veszik. A kazán hővizsgálatai során meghatározták a füstelvezetők, ventilátorok és az elektromos tápszivattyú villanymotorjainak teljesítményét.

2.2.10 . A fűtőelemes légfűtés fajlagos hőfogyasztását a ventilátorok levegőfűtésének figyelembevételével számítják ki.

2.2.11 . A kazántelep kiegészítő szükségleteinek fajlagos hőfogyasztása tartalmazza a fűtőberendezések hőveszteségét, amelyek hatásfoka 98%-os; a RAH gőzfújására és a hőveszteségre a kazán gőzfúvásával.

A RAH gőzfúvás hőfogyasztását a képlet alapján számítottuk ki

Q obd = G obd · i obd · τ obd 10 -3 MW (Gcal/h)

ahol G obd= 75 kg/perc a "300, 200, 150 MW-os erőművek segédigényéhez szükséges gőz- és kondenzvíz-fogyasztási szabványok" (M.: STSNTI ORGRES, 1974) szerint;

i obd = én minket. pár= 2598 kJ/kg (kcal/kg)

τ obd= 200 perc (4 készülék 50 perces fújási idővel nappal bekapcsolva).

A kazán lefúvatása melletti hőfogyasztást a képlet alapján számítottuk ki

Q prod = G prod · én k.v10 -3 MW (Gcal/h)

ahol G prod = PD nom 10 2 kg/h

P = 0,5%

én k.v- kazánvíz entalpiája;

2.2.12 . A vizsgálatok lefolytatásának menetét és a vizsgálatok során használt mérőeszközök kiválasztását a "Kazántelepek vizsgálati módszere" (M .: Energia, 1970) határozta meg.

. SZABÁLYZAT MÓDOSÍTÁSA

3.1 . Annak érdekében, hogy a kazán működésének fő normatív mutatóit a megváltozott működési feltételekhez hozzák a paraméterértékek megengedett eltérési határain belül, a módosításokat grafikonok és számértékek formájában adjuk meg. Módosítások aq 2 ábrán láthatók grafikonok formájában. , . Az égéstermék-hőmérséklet korrekcióit az ábra mutatja. . A fentieken túlmenően a kazánba szállított fűtőolaj hőmérsékletének változása, illetve a betáplált víz hőmérsékletének változása esetén korrekciót adunk.

tanfolyam projekt

A TGM-84 E420-140-565 márkájú kazánegység ellenőrző termikus számítása

Feladat kurzusprojekthez……………………………………………………………

A kazántelep rövid leírása………………………………………..…

Égéstér…………………………………………………………………
Intrarum eszközök ……………………………………….…….…
Túlhevítő……………………………………………………………..
- Sugárzó túlhevítő……………………………………….
- Mennyezeti túlhevítő………………………………………….
- Képernyő túlhevítő…………………………………………
- Konvektív túlhevítő…………………………..……….
Víztakarékos……………………………………………………………
Regeneratív légfűtő……………………………………….
Fűtőfelületek tisztítása………………………………………………..

A kazán számítása……………………………………………………………………………

2.1. Az üzemanyag összetétele ………………………………………………………………

2.2. Az égéstermékek térfogatának és entalpiájának kiszámítása……………………………

2.3. Becsült hőmérleg és tüzelőanyag-fogyasztás…………………………….

2.4. Az égéstér számítása……………………………………………………………

2.5. A kazán túlhevítőinek számítása………………………………………………..

2.5.1 Falra szerelhető túlhevítő számítása…………………………….…….

2.5.2. Mennyezeti túlhevítő számítása……………………..……….

2.5.3. A képernyő túlhevítőjének számítása……………………………………

2.5.4. Konvektív túlhevítő számítása…………………..……….

2.6. Következtetés…………………………………………………………………..

Bibliográfia……………………………………………….

Gyakorlat

El kell végezni az E420-140-565 márkájú TGM-84 kazánegység ellenőrző hőszámítását.

Az ellenőrző termikus számításnál a kazán adott terheléshez és tüzelőanyaghoz elfogadott kialakítása és méretei szerint a víz, gőz, levegő és gázok hőmérséklete az egyes fűtőfelületek határain, hatásfok, tüzelőanyag-fogyasztás, térfogatáram valamint a gőz, a levegő és a füstgázok sebességét határozzák meg.

Ellenőrző számítást végeznek, hogy értékeljék a kazán hatékonyságát és megbízhatóságát egy adott tüzelőanyaggal üzemelve, meghatározzák a szükséges rekonstrukciós intézkedéseket, kiválasztják a segédberendezéseket és nyersanyagokat kapjanak a számításokhoz: aerodinamikai, hidraulikus, fémhőmérséklet, csőszilárdság, csőhamu kopás, korrózió stb.

Kiinduló adatok:

Névleges gőzteljesítmény D 420 t/h
A betáplált víz hőmérséklete t pv 230°C
Túlhevített gőz hőmérséklete 555°С
Túlhevített gőznyomás 14 MPa
Üzemi nyomás a kazándobban 15,5 MPa
A hideg levegő hőmérséklete 30°C
Füstgáz hőmérséklet 130…160°C
Üzemanyag-földgázvezeték Nadym-Punga-Tura-Sverdlovsk-Cseljabinszk
Nettó fűtőérték 35590 kJ / m 3
A kemence térfogata 1800 m 3
Szitacsövek átmérője 62*6 mm
Szitacsőtávolság 60 mm.
Sebességváltó csőátmérő 36*6
Az ellenőrzőpont csöveinek elhelyezkedése lépcsőzetes
A sebességváltó csöveinek keresztirányú osztása S 1 120 mm
A sebességváltó csövek hosszirányú osztása S 2 60 mm
ShPP csövek átmérője 33*5 mm
PPP csövek átmérője 54*6 mm
Az égéstermékek áthaladásának szabad területe 35,0 mm

1. A TGM-84 gőzkazán célja és főbb paraméterei.

A TGM-84 sorozatú kazánegységeket fűtőolaj vagy földgáz elégetésével nagynyomású gőz előállítására tervezték.

A gőzkazán rövid leírása.

A TGM-84 sorozat összes kazánja U-alakú elrendezésű, és egy égéskamrából áll, amely egy felszálló gázcsatorna, és egy lefelé tartó konvektív aknából, amelyet a felső része egy vízszintes gázcsatorna köt össze.

Az égéstérben párologtató szűrők és sugárzó falra szerelhető túlhevítő található. A kemence felső részében (és a kazán egyes változataiban és a vízszintes égéstermék-elvezetőben) szita túlhevítő található. A konvektív aknában egy konvektív túlhevítő és egy víztakarékos fűtőelem kerül sorba (a gázok mentén). A konvektív túlhevítő utáni konvektív tengely két gázcsatornára van osztva, amelyek mindegyike egy-egy víztakarékos áramlást tartalmaz. A víztakarékosság mögött kanyarodik a gázcsatorna, melynek alsó részében bunkerek vannak a hamu és a sörét tárolására. A regeneratív forgó légfűtők a kazánházon kívül a konvekciós akna mögé kerülnek beépítésre.

1.1. Kemencekamra.

Az égéstér prizma alakú, felülnézetben egy téglalap alakú, melynek méretei: 6016x14080 mm. Minden típusú kazán égésterének oldalsó és hátsó falát 60x6 mm átmérőjű, 64 mm-es osztású, acélból készült párologtatócsövek árnyékolják 20. Az elülső falon sugárzó túlhevítő van elhelyezve, melynek kialakítása alább ismertetjük. Egy kétfényes képernyő osztja az égésteret két félkemencére. A kétfényes képernyő három panelből áll, és 60x6 mm (acél 20) átmérőjű csövek alkotják. Az első panel huszonhat csőből áll, a csövek közötti távolság 64 mm; a második panel - huszonnyolc csőből, 64 mm-es csövek közötti távolsággal; a harmadik panel - huszonkilenc csőből, a csövek közötti osztás 64 mm. A dupla fényernyő bemeneti és kimeneti kollektorai 273x32 mm (acél20) átmérőjű csövekből készülnek. A kétfényes paraván a mennyezet fémszerkezeteire rudak segítségével van felfüggesztve és hőtágulási képességgel rendelkezik. A félkemencék nyomásának kiegyenlítése érdekében a dupla magasságú szita csővezetékekkel kialakított ablakokkal rendelkezik.

Az oldalsó és hátsó árnyékolók szerkezetileg azonosak minden típusú TGM-84 kazánhoz. Az alsó részen lévő oldalfalak a hidegtölcsér aljának lejtőit alkotják, a vízszinteshez képest 15 0-os dőléssel. Az égetési oldalon a kandallócsöveket egy réteg tűzkő tégla és egy réteg krómmassza borítja. Az égéstér felső és alsó részében az oldalsó és a hátsó ernyők 219x26 mm, illetve 219x30 mm átmérőjű kollektorokhoz csatlakoznak. A hátsó képernyő felső kollektorai 219x30 mm átmérőjű csövekből, az alsók 219x26 mm átmérőjű csövekből készülnek. A szitagyűjtők anyaga acél 20. A szitagyűjtők vízellátása 159x15 mm és 133x13 mm átmérőjű csövekkel történik. A gőz-víz keveréket 133x13 mm átmérőjű csövekkel távolítják el. A szitacsövek a kazán keretének gerendáihoz vannak rögzítve, hogy megakadályozzák a kemencébe való elhajlást. Az oldalsó képernyők és a kétfényes képernyő paneljei négy, a hátsó képernyő panelei háromszintes rögzítéssel rendelkeznek. Az égésterelő panelek felfüggesztése rudak segítségével történik, és lehetővé teszi a csövek függőleges mozgását.

A panelekben a csőtávolságot 12 mm átmérőjű, 80 mm hosszúságú hegesztett rudak végzik, anyaga 3kp acél.

A fűtési egyenetlenségek keringésre gyakorolt hatásának csökkentése érdekében az égéskamra összes képernyőjét szekcionáltuk: a kollektorokkal ellátott csövek panelek formájában készülnek, amelyek mindegyike külön keringető kör. Összesen tizenöt panel található a tűztérben: a hátsó képernyő hat paneles, kétfényes, és mindegyik oldalsó képernyő három paneles. Mindegyik hátsó képernyőpanel harmincöt elpárologtató csőből, három vízcsőből és három lefolyócsőből áll. Mindegyik oldalsó képernyőpanel harmincegy elpárologtató csőből áll.

Az égéstér felső részében a hátsó szitacsövek által kialakított kiemelkedés (a kemence mélységébe) van kialakítva, amely hozzájárul a túlhevítő szitarészének jobb füstgázok általi átöblítéséhez.

1.2. Intrarum eszközök.

1 - elosztó doboz; 2 - ciklon doboz; 3 - lefolyódoboz; 4 - ciklon; 5 - raklap; 6 - vészleeresztő cső; 7 - foszfátgyűjtő; 8 - gőzfűtés kollektora; 9 - perforált mennyezeti lap; 10 - tápcső; 11 - buborékoló lap.

Ez a TGM-84 kazán kétlépcsős elpárologtatási sémát használ. A dob egy tiszta rekesz, és a párolgás első szakasza. A dob belső átmérője 1600 mm, és 16GNM acélból készült. A dob falvastagsága 89 mm. A dob hengeres részének hossza 16200 mm, a dob teljes hossza 17990 mm.

A párolgás második szakasza a távoli ciklonok.

A gőz-víz keverék a gőzvezető csöveken keresztül a kazándobba - a ciklonok elosztó dobozaiba - jut. A ciklonok elválasztják a gőzt a víztől. A ciklonokból a víz tálcákba kerül, a leválasztott gőz pedig a mosóberendezés alá kerül.

A gőzös mosást tápvíz rétegben végezzük, amelyet egy perforált lapra támasztunk. A gőz áthalad a perforált lapon lévő lyukakon, és átbuborékol a tápvízrétegen, megszabadítva magát a sóktól.

Az elosztódobozok az öblítőberendezés felett helyezkednek el, és alsó részükön lyukak vannak a víz elvezetéséhez.

Az átlagos vízszint a dobban 200 mm-rel a geometriai tengely alatt van. A vízjelző műszereken ezt a szintet nullának veszik. A felső és alsó szint rendre 75 m-rel alacsonyabb és magasabb az átlagos szintnél A kazán túltáplálásának megakadályozása érdekében a dobba vészleeresztő cső van beépítve, amely lehetővé teszi a felesleges víz elvezetését, de legfeljebb az átlagos szintnél.

A kazánvíz foszfátos kezeléséhez a dob alsó részébe egy csövet kell beépíteni, amelyen keresztül a foszfátokat bevezetik a dobba.

A dob alján két kollektor található a dob gőzmelegítésére. A modern gőzkazánokban csak a dob gyorsított hűtésére használják, amikor a kazán le van állítva. A "felső-alsó" dob testének hőmérséklete közötti arány fenntartását rendszerintézkedésekkel érik el.

1.3. Túlhevítő.

A túlhevítő felületek minden kazánon az égéstérben, a vízszintes égéstermék-elvezetőben és a konvekciós aknában találhatók. A hőelnyelés jellege szerint a túlhevítő két részre oszlik: sugárzó és konvektív.

A sugárzási rész tartalmaz egy falra szerelhető sugárzó túlhevítőt (RTS), a képernyők első fokozatát és a mennyezeti túlhevítő egy részét, amely az égéstér felett helyezkedik el.

A konvektív rész tartalmazza - a képernyő túlhevítő egy részét (nem közvetlenül kapja meg a kemence sugárzását), egy mennyezeti túlhevítőt és egy konvektív túlhevítőt.

A túlhevítő rendszere kettős áramlású, minden egyes áramláson belül a gőz ismételt keverésével és a gőz átvitelével a kazán szélességében.

Túlhevítők sematikus diagramja.

1.3.1. Sugárzó túlhevítő.

A TGM-84 sorozatú kazánokon a sugárzó túlhevítő csövei 2000 mm-től 24600 mm-ig védik az égéstér elülső falát, és hat panelből állnak, amelyek mindegyike független áramkör. A panelcsövek 42x5 mm átmérőjűek, 12Kh1MF acélból készülnek, 46 mm-es lépcsővel szerelve.

Mindegyik panelben huszonkét cső süllyeszt, a többi emel. Minden panelelosztó a fűtött területen kívül található. A felső kollektorok a mennyezet fémszerkezeteire vannak felfüggesztve rudak segítségével. A csövek rögzítését a panelekbe távtartók és hegesztett rudak végzik. A sugárzó túlhevítő panelei égők beépítésére, valamint aknák és aknák bekötésére vannak bekötve.

1.3.2. Mennyezeti túlmelegítő.

A mennyezeti túlhevítő az égéstér, a vízszintes égéstermék-elvezető és a konvekciós akna felett található. A mennyezet minden kazánon 32x4 mm átmérőjű csövekből készült, háromszázkilencvennégy cső mennyiségben, 35 mm-es lépéssel. A mennyezeti csöveket a következőképpen rögzítik: téglalap alakú szalagokat hegesztenek az egyik végén a mennyezeti túlhevítő csöveihez, a másikon pedig speciális gerendákhoz, amelyeket rudak segítségével a mennyezet fémszerkezeteire kell felfüggeszteni. A mennyezeti csövek hosszában nyolc sor rögzítőelem található.

1.3.3. Képernyő túlhevítő (SHPP).

A TGM-84 sorozat kazánjaira kétféle függőleges képernyő van felszerelve. U-alakú képernyők különböző hosszúságú tekercsekkel és egységes képernyők azonos hosszúságú tekercsekkel. A képernyők a kemence felső részébe és a kemence kimeneti ablakába vannak beépítve.

Az olajtüzelésű kazánokon az U-alakú képernyőket egy vagy két sorban helyezik el. A gázolaj kazánok két sorban egységes képernyővel vannak felszerelve.

Minden U-alakú képernyőn belül negyvenegy tekercs található, amelyek 35 mm-es lépésekkel vannak felszerelve, mindegyik sorban tizennyolc képernyő található, a képernyők közötti lépéssel 455 mm.

Az egyesített ernyőkön belül a tekercsek közötti lépés 40 mm, soronként harminc képernyő van beépítve, mindegyik huszonhárom tekercssel. A tekercsek távolságát a képernyőkben fésűk és bilincsek segítségével hajtják végre, egyes kiviteleknél - hegesztőrudakkal.

A képernyő túlhevítő a mennyezet fémszerkezeteire van felfüggesztve a kollektorok fülére hegesztett rudak segítségével. Abban az esetben, ha a kollektorok egymás felett helyezkednek el, akkor az alsó kollektort a felsőre, az utóbbit pedig rudak a mennyezetre felfüggesztik.

1.3.4. Konvektív túlhevítő (KPP).

A konvektív túlhevítő (KPP) vázlata.

A TGM-84 típusú kazánokon a konvektív akna elején egy vízszintes típusú konvektív túlhevítő található. A túlhevítő kettős áramlású, és mindegyik áramlás szimmetrikusan helyezkedik el a kazán tengelyéhez képest.

A túlhevítő bemeneti fokozatának csomagjainak felfüggesztése a konvektív tengely felfüggesztő csövein történik.

A kimeneti (második) fokozat először a konvekciós aknában található a gázcsatornák mentén. Ennek a fokozatnak a tekercsei is 38x6 mm átmérőjű (acél 12Kh1MF) csövekből készülnek, azonos lépcsőkkel. 219x30 mm átmérőjű bemeneti, 325x50 mm átmérőjű kimeneti csővezetékek (acél 12X1MF).

A felszerelés és a távolság hasonló a belépési szakaszhoz.

A kazánok egyes változataiban a túlhevítők eltérnek a fent leírtaktól a bemeneti és kimeneti elosztók szabványos méretei, valamint a tekercscsomagok lépései tekintetében.

1.4. Víztakarékos

A víztakarékosság a konvekciós aknában található, amely két füstcsőre van osztva. A víztakarékos berendezés mindegyik folyama a megfelelő égéstermék-elvezetőben helyezkedik el, két párhuzamos, független patakot képezve.

Az egyes égéstermékek magassága szerint a víztakarékosság négy részre van osztva, amelyek között 665 mm magas nyílások vannak (egyes kazánoknál a nyílások magassága 655 mm) a javítási munkákhoz.

Az economizer 25x3,3mm (acél 20) átmérőjű csövekből, a bemeneti és kimeneti csővezetékek 219x20mm (acél 20) átmérőjűek.

A víztakarékos csomagok 110 iker, hatirányú tekercsből állnak. A csomagokat S 1 = 80 mm keresztirányú lépcsővel és S 2 = 35 mm hosszirányú lépcsővel lépcsőzzük.

A víztakarékos tekercsek a kazán elülső részével párhuzamosan, a kollektorok az égéstermék-elvezetőn kívül, a konvekciós akna oldalfalain helyezkednek el.

A tekercsek távolságát a csomagokban öt soros állvány segítségével végezzük, amelyek göndör pofái két oldalról takarják a tekercset.

A víztakarékosság felső része a füstcsövek belsejében elhelyezett, levegővel hűtött három gerendán nyugszik. A következő részt (a másodikat a gázáramlás mentén) a fent említett hűtőgerendákra függesztik fel távoli állványok segítségével. A víztakarékosság alsó két részének felszerelése és felfüggesztése megegyezik az első kettővel.

A hűtőgerendák hengerelt termékekből készülnek, és hővédő betonnal borítják. A beton felülről egy fémlemezzel van bevonva, amely megvédi a gerendákat a lövésektől.

A füstgáz mozgásának irányában elsőként működő tekercsek acélból készült fémbetéttel3 védik a lövés okozta kopást.

A víztakarékosság bemeneti és kimeneti kollektorai 4 mozgatható támasztékkal rendelkeznek a hőmérsékleti mozgások kompenzálására.

A közeg mozgása a víztakarékosságban ellenáramú.

1.5. Regeneratív légfűtő.

Légfűtéshez a kazán egység két, РРВ-54 regeneratív forgó légfűtővel rendelkezik.

RAH kivitel: szabványos, keret nélküli, a légfűtő speciális vázas vasbeton talapzatra van felszerelve, és minden kiegészítő egység magára a légfűtőre van felszerelve.

A forgórész súlya az alsó támasztékba szerelt gömbcsapágyazáson keresztül, az alapzaton lévő négy támaszban, a tartógerenda felé kerül.

A légfűtő egy 5400 mm átmérőjű és 2250 mm magas függőleges tengelyen forgó forgórész, amely rögzített házba van zárva. A függőleges válaszfalak 24 szektorra osztják a rotort. Minden szektort 3 rekeszre osztanak távoli válaszfalak, amelyekbe melegítő acéllemez csomagokat helyeznek el. A csomagokban összegyűjtött fűtőlapok két rétegben vannak egymásra rakva a rotor magassága mentén. A felső réteg az első a gázok lefolyásában, ez a forgórész "forró része", az alsó a "hideg része".

Az 1200 mm magas "forró rész" 0,7 mm vastag távtartó hullámlemezekből készül. A két készülék „forró részének” összfelülete 17896 m2. A 600 mm magas "hideg rész" 1,3 mm vastag távtartó hullámlemezekből készül. A fűtés "hideg részének" teljes fűtőfelülete 7733 m2.

A rotor távtartói és a tömítőcsomagok közötti hézagokat külön tömítőlapokkal töltik ki.

A gázok és a levegő belép a rotorba, és onnan egy speciális keretre támasztott és a légfűtő alsó fedeleinek fúvókáihoz csatlakoztatott csatornákon keresztül távozik. A burkolatok a burkolattal együtt alkotják a légfűtő testét.

Az alsó burkolattal ellátott test felfekszik az alapra szerelt támasztékokra és az alsó tartó csapágygerendájára. A függőleges burkolat 8 részből áll, ebből 4 teherhordó.

A forgórész forgását egy hajtóművel ellátott villanymotor hajtja végre egy lámpás fogaskeréken keresztül. Forgási sebesség - 2 ford./perc.

A rotor tömítések váltakozva haladnak át a füstgázoktól felmelegedő gázpályán, és a levegőút a felhalmozott hőt a légáramnak adják át. Minden pillanatban a 24 szektorból 13 szektor szerepel a gázútban, 9 szektor pedig a levegőben, 2 szektor pedig tömítőlemezekkel van lefedve és működésképtelenné válik.

A légszívás megakadályozására (a gáz- és légáram szoros szétválasztása) radiális, perifériás és központi tömítések vannak. A radiális tömítések vízszintes acélszalagokból állnak, amelyek a forgórész radiális terelőlemezére vannak rögzítve - radiálisan mozgatható lemezek. Mindegyik lemez három állítócsavarral van rögzítve a felső és az alsó burkolatra. A tömítések hézagait a lemezek felemelésével és leengedésével lehet beállítani.

A kerületi tömítések a forgórész karimáiból állnak, amelyeket a szerelés során elfordítanak, és mozgatható öntöttvas betétekből. A betétek a vezetőkkel együtt a RAH ház felső és alsó fedelére vannak rögzítve. A betéteket speciális állítócsavarokkal állítják be.

A belső tengelytömítések hasonlóak a kerületi tömítésekhez. A külső tengelytömítések tömszelence típusúak.

Tiszta terület a gázok áthaladásához: a) a "hideg részben" - 7,72 m2.

b) a "forró részben" - 19,4 m2.

Szabad terület a levegő áthaladásához: a) a "forró részben" - 13,4 m2.

b) a "hideg részben" - 12,2 m2.

1.6. Fűtőfelületek tisztítása.

A sörétes tisztítás a fűtőfelületek és a lefolyócső tisztítására szolgál.

A fűtőfelületek tisztításának szemcseszórásos módszerében 3-5 mm méretű, lekerekített formájú öntöttvas sörétet használnak.

A söréttisztító kör normál működéséhez körülbelül 500 kg sörétnek kell lennie a garatban.

A levegőkidobó bekapcsolásakor létrejön a szükséges légsebesség ahhoz, hogy a sörét a pneumatikus csövön keresztül a konvektív tengely tetejére a sörétcsapdába emelkedjen. A sörétfogóból az elszívott levegő a légkörbe távozik, és a lövés egy kúpos villogón, egy dróthálós közbenső garaton és egy sörétleválasztón keresztül gravitációs erővel a lőcsatornákba áramlik.

A csúszdákban a lövés áramlási sebességét ferde polcok segítségével lassítják, majd a lövés gömb alakú szórókra esik.

A tisztítandó felületeken való áthaladás után az elhasznált sörétet bunkerbe gyűjtik, melynek kimeneténél légleválasztót szerelnek fel. A szeparátor a hamut a sörétáramtól való leválasztására és a garat tisztán tartására szolgál a leválasztón keresztül a füstcsövekbe jutó levegő segítségével.

A levegő által felvett hamuszemcsék a csövön keresztül visszatérnek a füstgázok aktív mozgási zónájába, és a konvektív aknán kívülre kerülnek. A hamutól megtisztított sörét a szeparátor villogóján és a bunker dróthálóján keresztül vezetik át. A garatból a sörét ismét a pneumatikus szállítócsőbe kerül.

A konvektív akna tisztítására 5 kört építettek be 10 sörétes csúszdával.

A tisztítócsövek áramán áthaladó lövés mennyisége a sugár kezdeti szennyezettségi fokának növekedésével nő. Ezért a telepítés során törekedni kell a tisztítások közötti időközök csökkentésére, ami lehetővé teszi, hogy a lövés viszonylag kis részei tisztán tartsák a felületet, és így az egységek működése során az egész vállalat számára a szennyezési együtthatók minimális értékei.

Az ejektorban vákuum létrehozásához 0,8-1,0 atm nyomású és 30-60 ° C hőmérsékletű befecskendező egységből származó levegőt használnak.

Kazán számítás.

2.1. Az üzemanyag összetétele.

2.2. Levegő és égéstermékek térfogatának és entalpiájának kiszámítása.

A levegő és az égéstermékek térfogatára vonatkozó számításokat az 1. táblázat tartalmazza.

Entalpia számítás:

Az elméletileg szükséges levegőmennyiség entalpiáját a képlet számítja ki

ahol 1 m 3 levegő entalpiája, kJ / kg.

Ez az entalpia megtalálható a XVI.

Az égéstermékek elméleti térfogatának entalpiáját a képlet számítja ki

ahol 1 m 3 háromatomos gázok entalpiája, a nitrogén elméleti térfogata, a vízgőz elméleti térfogata.

Ezt az entalpiát a teljes hőmérsékleti tartományban megtaláljuk, és a kapott értékeket beírjuk a 2. táblázatba.

A felesleges levegő entalpiáját a képlet számítja ki

ahol a levegőfelesleg együtthatója, és a XVII. és XX. táblázatban található

Az égéstermékek entalpiáját a > 1-nél a képlet alapján számítjuk ki

Ezt az entalpiát a teljes hőmérsékleti tartományban megtaláljuk, és a kapott értékeket beírjuk a 2. táblázatba.

2.3. Becsült hőmérleg és tüzelőanyag-fogyasztás.

2.3.1. Hőveszteségek számítása.

A kazánegységhez szolgáltatott teljes hőmennyiséget rendelkezésre álló hőnek nevezzük és jelöljük. A kazánegységből kilépő hő a gőz vagy melegvíz előállításának technológiai folyamatával összefüggő hasznos hő és hőveszteség összege. Ezért a kazán hőmérlegének alakja: \u003d Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6,

ahol - rendelkezésre álló hő, kJ / m 3.

Q 1 - a gőzben lévő hasznos hő, kJ / kg.

Q 2 - hőveszteség kilépő gázokkal, kJ / kg.

Q 3 - kémiai tökéletlen égésből származó hőveszteség, kJ / kg.

Q 4 - az égés mechanikai hiányosságából származó hőveszteség, kJ / kg.

Q 5 - külső hűtés hővesztesége, kJ / kg.

Q 6 - az eltávolított salakban lévő fizikai hő hővesztesége, plusz a kazán keringető körébe nem tartozó hűtőpanelek és gerendák vesztesége, kJ / kg.

A kazán hőmérlegét a megállapított hőviszonyokhoz viszonyítva állítják össze, és a hőveszteségeket a rendelkezésre álló hő százalékában fejezik ki:

A hőveszteségek számítását a 3. táblázat tartalmazza.

Megjegyzések a 3. táblázathoz:

H ux - a füstgázok entalpiája, a 2. táblázat szerint meghatározva.

H hideg - gerendák és panelek sugárfogadó felülete, m 2 ;

Q to - a gőzkazán hasznos teljesítménye.

2.3.2. Hatékonyság és üzemanyag-fogyasztás számítása.

A gőzkazán hatásfoka a hasznos hő és a rendelkezésre álló hő aránya. Nem minden, az egység által termelt hasznos hő jut el a fogyasztóhoz. Ha a hatásfokot a termelt hő határozza meg, akkor azt bruttónak, ha a felszabaduló hő határozza meg, akkor nettó.

A hatásfok és az üzemanyag-fogyasztás számítását a 3. táblázat tartalmazza.

Asztal 1.

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Számítás vagy indoklás
Elméleti mennyiség szükséges teljesnek tüzelőanyag égés.			0,0476(0,50+0,50++1,50+(1+4/4)98,2+ +(2+6/4)0,4+(3+8/4)0,1+ +(4+10/4)0,1+(5+12/4)0,0+(6+14/4)0,0)0,005-0)
Elméleti nitrogén térfogata			0,79 9,725+0,01 1
háromatomos			98,2+20,4+30,1+4 0,1+50,0+6*0,0)
Elméleti vízmennyiség			0,01(0+0+298,2+30,0,4+30,1+50,1+60,0+70++0,1240)+0,0161
A víz térfogata			2,14+0,0161(1,05-
Füstgáz térfogata			2,148+(1,05-1) 9,47
A háromatomos térfogatfrakciók	r RO 2 , r H 2 O
Száraz gáz sűrűsége n.o.
Égéstermékek tömege			G Г \u003d 0,7684 + (0/1000) + 1,306 1,05 9,47

2. táblázat.

Fűtési felület	Hőmérséklet a fűtőfelület után, 0 С	H 0 B, kJ/m3	H 0 G, kJ/m3	H B g, kJ/m3
Az égéstér teteje a T = 1,05 + 0,07 \u003d 1,12
Árnyékolt túlhevítő, a mne = 1,12 + 0 \u003d 1,12
konvektív túlhevítő, a kpe \u003d 1,12 + 0,03 \u003d 1,15
Víztakarékos a EC = 1,15+0,02=1,17
Légfűtő a VP = 1,17 + 0,15 + 0,15 \u003d 1,47

3. táblázat

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió		Számítás vagy indoklás	Eredmény

A hideg levegő elméleti térfogatának entalpiája 30 0 C hőmérsékleten				én 0 =1,32145 30 9,47
Füstgáz entalpia			Elfogadható 150 0 C hőmérsékleten	A 2. táblázat szerint elfogadjuk
Mechanikai tökéletlen égésből származó hőveszteség				A gáz égetésekor nincs veszteség az égés mechanikai hiányosságából
Elérhető hőmennyiség 1 kg-ra. Üzemanyag által
Hőveszteség füstgázokkal				q 2 \u003d [(2902,71-1,47 * 375,42) *
Hőveszteség a külső hűtés miatt				ábra alapján határozzuk meg. 5.1.
Hőveszteség a kémiai tökéletlen égésből				Határozza meg a XX. táblázat szerint
Bruttó hatékonyság			h br \u003d 100 - (q 2 + q 3 + q 4 + q 5)	h br \u003d 100 - (6,6 + 0,07 + 0 + 0,4)
Üzemanyag fogyasztás a (5-06) és (5-19)				Oldalban = (/) 100
Becsült üzemanyag-fogyasztás a (4-01) szerint				B p \u003d 9,14 * (1-0 / 100)

2.4. Az égéstér termikus számítása.

2.4.1 A kemence geometriai jellemzőinek meghatározása.

A kazántelepek tervezése és üzemeltetése során leggyakrabban a kemenceberendezések ellenőrző számítását végzik el. A kemence rajzok szerinti számításának ellenőrzésekor meg kell határozni: az égéstér térfogatát, árnyékolásának mértékét, a falak felületét és a sugárzás területét. fogadó fűtőfelületek, valamint a szitacsövek szerkezeti jellemzői (csőátmérő, a csövek tengelyei közötti távolság).

A geometriai jellemzők számítását a 4. és 5. táblázat tartalmazza.

4. táblázat

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Számítás vagy indoklás	Eredmény
elülső fal területe			19,314, 2-4(3,14* *1 2 /4)
Oldalfal terület			6,13625,7-1,93,1- (0,51,41,7+0,51,41,2)-2(3,14*1 2 /4)
Hátsó fal területe			2(0,57,042,1)+
Kettős megvilágítású képernyőterület			2(6,13620,8-(0,51,4 1,7+0,51,41,2)-
A kemence kimeneti területe
Égők által elfoglalt terület
A tűztér szélessége			tervezési adatok szerint
Az égéstér aktív térfogata

5. táblázat

Felület neve					nomogram szerint-
elülső fal
oldalfalak
dupla világos képernyő
hátsó fal
gázablak

Az árnyékolt falak területe (az égők nélkül)

2.4.2. A kemence számítása.

6. táblázat

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet	Számítás vagy indoklás	Eredmény
Az égéstermékek hőmérséklete a kemence kimeneténél			A kazán kialakításának megfelelően.	Az elégetett tüzelőanyagtól függően előzetesen elfogadott
Az égéstermékek entalpiája				táblázat szerint elfogadva. 2.
Hasznos hőleadás a kemencében a (6-28) szerint				35590 (100-0.07-0)/(100-0)
Szűrési fokozat szerint (6-29)			H gerenda / F st
Az égésszűrők szennyeződési együtthatója			Táblázat 6.3 szerint elfogadva	az elégetett üzemanyagtól függően
A képernyők hőhatékonysági együtthatója a (6-31) szerint
A kibocsátott réteg effektív vastagsága szerint
A háromatomos gázok sugarainak csillapítási együtthatója a (6-13) szerint

A sugarak koromrészecskék általi csillapítási együtthatója a (6-14) szerint		1,2/(1+1,12 2) (2,99) 0,4 (1,6 920/1000-0,5)
A fáklya világító részével töltött kemencetérfogat arányát jellemző együttható	Elfogadva a 38. oldalon	A kemence térfogatának fajlagos terhelésétől függően:
Az égési közeg abszorpciós együtthatója a (6-17) szerint		1,175 +0,1 0,894
Az abszorpciós kapacitás kritériuma (Bouguer kritériuma) által (6-12)		1,264 0,1 5,08
A Bouguer-kritérium effektív értéke		1,6 ln((1,4 0,642 2 +0,642 +2)/ (1,4 0,642 2 -0,642 +2))
Füstgáz ballasztozási paramétere szerint		11,11*(1+0)/(7,49+1,0)
Tüzelőanyag-fogyasztás, amelyet az égőhöz szállítanak

Az égők tengelyeinek szintje (6-10)		(2 2,28 5,2+2 2,28 9,2)/(2 2,28 2)
Az égők elhelyezkedésének relatív szintje a (6-11) szerint	x G \u003d h G / H T
Együttható (Olaj-gáz kemencékhez falra szerelt égőkkel)		Elfogadjuk a 40. oldalon
Paraméter a (6-26a) szerint		0,40(1-0,4∙0,371)
Hőtartási együtthatója szerint
Elméleti (adiabatikus) égési hőmérséklet		2000 0 С-nak számít
Égéstermékek átlagos összesített hőkapacitása a 41. oldal szerint

A kemence kimeneténél a hőmérsékletet megfelelően választották meg, és a hiba (920-911,85) * 100% / 920 = 0,885%

2.5. A kazán túlhevítőinek számítása.

A gőzkazánok konvektív fűtőfelületei fontos szerepet játszanak a gőzszerzés folyamatában, valamint az égésteret elhagyó égéstermékek hőjének felhasználásában. A konvektív fűtőfelületek hatásfoka az égéstermékek gőzbe történő hőátadásának intenzitásától függ.

Az égéstermékek konvekcióval és sugárzással adják át a hőt a csövek külső felületére. A hő a csőfalon keresztül hővezetéssel, a belső felületről konvekcióval jut el a gőz felé.

A gőzmozgás a kazán túlhevítőin keresztül a következő:

Falra szerelhető túlhevítő, amely az égéstér elülső falán található, és az elülső fal teljes felületét elfoglalja.

Mennyezeti túlhevítő a mennyezeten, amely áthalad az égéskamrán, a szita túlhevítőkön és a konvekciós akna tetején.

A forgókamrában található szitatúlhevítők első sora.

A szitatúlhevítők második sora az első sor utáni forgókamrában található.

A kazán konvektív aknájába sorba kevert áramú konvektív túlhevítő és bevágásba befecskendezett befecskendezéses túlmelegítő kerül beépítésre.

Az ellenőrzési pont után a gőz belép a gőzgyűjtőbe és kilép a kazánegységből.

Túlhevítők geometriai jellemzői

7. táblázat

2.5.1. Fali túlhevítő számítása.

A falra szerelhető FS a kemencében található, ennek kiszámításakor a hőelnyelést az FS felület égéstermékei által leadott hő részeként határozzuk meg a többi kemencefelülethez viszonyítva.

Az atomerőmű számítását a 8. számú táblázat tartalmazza

2.5.2. Mennyezeti túlhevítő számítása.

Figyelembe véve azt a tényt, hogy az FFS mind az égéstérben, mind a konvektív részben található, de az érzékelt hő az FFS utáni konvektív részben és az FFS alatt nagyon kicsi az FFS érzékelt hőjéhez képest az FFS-ben. kemence (körülbelül 10%, illetve 30% (a TGM-84 kazán műszaki kézikönyvéből). A PPP számítását a 9. számú táblázat tartalmazza.

2.5.3. A képernyő túlhevítő számítása.

Az SHPP számítását a 10. számú táblázat tartalmazza.

2.5.4. Konvektív túlhevítő számítása.

Az ellenőrzőpont számítása a 11. számú táblázatban történik.

8. táblázat

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet	Számítás vagy indoklás	Eredmény
Fűtési felület			A 4. táblázatból.	A 4. táblázatból.
Fali NYÁK sugárfogadó felülete			Az 5. táblázatból.	Az 5. táblázatból.
Az atomerőmű által érzékelt hő				0,74∙(35760/1098,08)∙268,21
A gőz entalpia növekedése az atomerőműben				6416,54∙8,88/116,67
A gőz entalpiája az atomerőmű előtt				Száraz telített gőz entalpiája 155 atm (15,5 MPa) nyomáson
Gőzentalpia a mennyezeti túlhevítő előtt			I" ppp \u003d I" + DI npp
A gőz hőmérséklete a mennyezeti túlhevítő előtt			A víz és a túlhevített gőz termodinamikai tulajdonságait bemutató táblázatokból	A túlhevített gőz hőmérséklete 155 ata nyomáson és 3085,88 kJ/kg (15,5 MPa) entalpián

Az atomerőmű utáni hőmérsékletről feltételezzük, hogy megegyezik az égéstermékek hőmérsékletével a kemence kimeneténél = 911,85 0 С.

9. táblázat

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet	Számítás vagy indoklás	Eredmény
A PPP 1. részének fűtőfelülete
Sugárfogadó felület PPP-1			H l ppp \u003d F ∙ x
A PPP-1 által érzékelt hő				0,74(35760/1098,08)∙50,61
A gőz entalpia növekedése a PPP-1-ben				1224,275∙9,14/116,67
Gőzentalpia PPP-1 után			I`` ppp -2 =I`` ppp +DI npp
A gőzentalpia növekedése SPP-ben SPP alatt				A DI vpp körülbelül 30%-a
A gőz entalpia növekedése PPP per BPP			Előzetesen elfogadott a TGM-84 kazán standard számítási módszerei szerint	A DI vpp körülbelül 10%-a
Gőz entalpia az SHPP előtt			I`` ppp -2 +DI ppp -2 +DI ppp-3	3178,03+27,64+9,21
A gőz hőmérséklete a képernyő túlhevítője előtt			A víz és a túlhevített gőz termodinamikai tulajdonságait bemutató táblázatokból	A túlhevített gőz hőmérséklete 155 ata nyomáson és 3239,84 kJ/kg (15,5 MPa) entalpián

10. táblázat.

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet	Számítás vagy indoklás	Eredmény
Fűtési felület			∙d ∙l∙z 1∙z 2	3,14∙0,033∙3∙30∙46
Tiszta terület az égéstermékek áthaladásához a (7-31) szerint				3,76∙14,2-30∙3∙0,033
Az égéstermékek hőmérséklete az SHPP után				A végső hőmérséklet előzetes becslése
Égéstermékek entalpiája az SHPP előtt			táblázat szerint elfogadva. 2:
Égéstermékek entalpiája SHPP után			táblázat szerint elfogadva. 2
A konvektív felületbe beszívott levegő entalpiája, t in = 30 0 С			táblázat szerint elfogadva. 3
				0,996(17714,56-16873,59+0)

Hőátbocsátási tényező	W / (m 2 × K)	7. nomogram határozza meg
Az égéstermékek mentén lévő csövek számának korrekciója a (7-42) szerint			Soros kötegek keresztirányú mosásakor
Nyalábigazítás korrekciója		7. nomogram határozza meg	Soros kötegek keresztirányú mosásakor
		7. nomogram határozza meg	Soros kötegek keresztirányú mosásakor
Hőátbocsátási tényező konvekcióval p / s-tól a fűtőfelületig (képlet a 7. nomogramban)	W / (m 2 × K)		75∙1,0∙0,75∙1,01
Teljes optikai vastagság (7-66)		(k g r p + k zl m)ps	(1,202∙0,2831 +0) 0,1∙0,628
A sugárzó réteg vastagsága képernyőfelületeknél a szerint

Hőátbocsátási tényező	W / (m 2 × K)	A nomogram alapján határozzuk meg -

csúcsok azon a területen,

a tűztér bejárati ablaka

Együttható		A nomogram alapján határozzuk meg -
Hőátbocsátási tényező a pormentes áramlásért	W / (m 2 × K)
	Eloszlási együttható hőelnyelés a kemence magasságának megfelelően Lásd a 8-4. táblázatot
A kemence sugárzása által a fűtőfelület által kapott hő, a kijárat mellett a tűztér ablakához
A gőz előzetes entalpiája az SHPP-ből való kilépésnél a szerint (7-02) és (7-03)
Előzetes gőzhőmérséklet az SHPP-ből való kilépésnél			A túlhevített gőz hőmérséklete nyomás alatt 150 ata
Kihasználási tényező			ábra szerint választunk. 7-13
	W / (m 2 × K)

A képernyők hőhatékonysági együtthatója			Határozza meg a 7-5. táblázatból
Hőátbocsátási tényező a szerint (7-15V)	W / (m 2 × K)


Az égéstermékek tényleges hőmérséklete az SHPP után			Mivel Q b és Q t abban különbözik (837,61 -780,62)*100% / 837,61 felületszámítás nincs megadva
Túlmelegítő áramlás a 80. oldalon		0,4=0,4(0,05…0,07)D
Átlagos gőzentalpia az úton			0,5(3285,78+3085,88)
A gőzinjektáláshoz használt víz entalpiája		A víz és a túlhevített gőz termodinamikai tulajdonságainak táblázataiból 230 0 С hőmérsékleten

11. táblázat

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet	Számítás vagy indoklás	Eredmény
Fűtési felület				3,14∙0,036∙6,3∙32∙74
Tiszta terület az égéstermékek áthaladásához
Az égéstermékek hőmérséklete konvektív BP után			Előre elfogadott 2 érték	A kazán kialakításának megfelelően
Az égéstermékek entalpiája a sebességváltó előtt			táblázat szerint elfogadva. 2:
Égéstermékek entalpiája CPR után			táblázat szerint elfogadva. 2
Az égéstermékek által leadott hő				0,996(17257,06-12399+0,03∙373,51) 0,996(17257,06-16317+0,03∙373,51)
Az égéstermékek átlagos sebessége
Hőátbocsátási tényező		W / (m 2 × K)	8. nomogram határozza meg	Soros kötegek keresztirányú mosásakor
Az égéstermékek mentén lévő csövek számának korrekciója			8. nomogram határozza meg	Soros kötegek keresztirányú mosásakor
Nyalábigazítás korrekciója			8. nomogram határozza meg	Soros kötegek keresztirányú mosásakor
Együttható figyelembe véve az áramlás fizikai paramétereiben bekövetkezett változások hatását			8. nomogram határozza meg	Soros kötegek keresztirányú mosásakor
Hőátbocsátási tényező konvekcióval p/s-ról a fűtőfelületre		W / (m 2 × K)		75∙1∙1,02∙1,04 82∙1∙1,02∙1,04
A szennyezett fal hőmérséklete (7-70)
Kihasználási tényező			Elfogadjuk az utasításokat	Nehezen mosható gerendákhoz
A teljes hőátbocsátási tényező a		W / (m 2 × K)		0,85∙ (77,73+0) 0,85∙ (86,13+0)
Hőhatékonysági együttható			A táblázat alapján határozzuk meg. 7-5
szerinti hőátbocsátási tényező		W / (m 2 × K)
A gőz előzetes entalpiája a sebességváltó kimeneténél a szerint (7-02) és (7-03)
Előzetes gőzhőmérséklet a CPR után			A túlhevített gőz termodinamikai tulajdonságait bemutató táblázatokból	A túlhevített gőz hőmérséklete nyomás alatt 140 ata
Hőmérséklet különbség a (7-74) szerint
A fűtőfelület által érzékelt hőmennyiség a (7-01) szerint				50,11 ∙1686,38∙211,38/(9,14∙10 3) 55,73∙1686,38∙421,56/(9,14 ∙10 3)
Tényleges érzékelt hő az ellenőrzőpontban			1. ütemterv szerint fogadjuk
Az égéstermékek tényleges hőmérséklete a sebességváltó után			1. ütemterv szerint fogadjuk	A grafikon két hőmérséklet Qb és Qt értékein alapul.
A gőz entalpia növekedése a sebességváltóban				3070∙9,14 /116,67
Gőzentalpia CPR után			I`` sebességváltó + DI váltó
Gőz hőmérséklet a sebességváltó után			A víz és a túlhevített gőz termodinamikai tulajdonságait bemutató táblázatokból	A túlhevített gőz hőmérséklete 140 atm nyomáson és 3465,67 kJ/kg entalpián

Számítási eredmények:

Q p p \u003d 35590 kJ / kg - rendelkezésre álló hő.

Q l \u003d φ (Q m - I´ T) \u003d 0,996 (35565,08 - 17714,56) \u003d 17779,118 kJ / kg.

Q k \u003d 2011,55 kJ / kg - az SHPP hőelnyelése.

Qpe \u003d 3070 kJ / kg - az ellenőrzőpont hőelnyelése.

Az atomerőmű és a PPP hőelnyelése a Q l-ben figyelembe vehető, mivel az atomerőmű és a PPP a kazánkemencében található. Vagyis a Q Atomerőmű és a Q PPP benne van a Q l-ben.

2.6 Következtetés

Elkészítettem a TGM-84 kazánegység ellenőrző számítását.

Az ellenőrző termikus számítás során a kazán adott terheléshez és tüzelőanyaghoz elfogadott kialakításának és méreteinek megfelelően meghatároztam a víz, gőz, levegő és gázok hőmérsékletét az egyes fűtőfelületek határain, a hatásfokot, a tüzelőanyag-fogyasztást, a gőz, a levegő és a füstgázok áramlási sebessége és sebessége.

Az ellenőrző számítás célja a kazán hatékonyságának és megbízhatóságának értékelése adott tüzelőanyaggal történő működés közben, a szükséges rekonstrukciós intézkedések azonosítása, a segédberendezések kiválasztása és a számításokhoz szükséges alapanyagok beszerzése: aerodinamikai, hidraulikus, fémhőmérséklet, csőszilárdság, hamukopás. intenzitás ról ről csövek, korrózió stb.

3. Felhasznált irodalom jegyzéke

Lipov Yu.M. Gőzkazán hőkalkulációja. -Izhevsk: "Szabályos és kaotikus dinamika" kutatóközpont, 2001
Kazánok hőkalkulációja (Normatív módszer). - Szentpétervár: NPO CKTI, 1998
A TGM-84 gőzkazán műszaki feltételei és használati utasítása.

Letöltés: Nincs hozzáférése a fájlok letöltéséhez a szerverünkről.

A FÁKLA SUGÁRZÁSI TULAJDONSÁGAI GŐZTERHELÉSÉNEK HATÁSA A KAZÁN TÜZKAMÁRÁBAN

Mihail Taimarov

dr. sci. tech., a Kazany Állami Energetikai Egyetem professzora,

Rais Sungatullin

a Kazany Állami Energetikai Egyetem főtanára,

Oroszország, Tatár Köztársaság, Kazan

MEGJEGYZÉS

Ebben a cikkben figyelembe vesszük a fáklyából a földgáz elégetése során keletkező hőáramot a Nizhnekamsk CHP-1 (NkCHP-1) TGM-84A kazánjában (4. számú állomás) különböző üzemi körülmények között, hogy meghatározzuk a olyan körülmények között, amelyek között a hátsó szélvédő burkolata a legkevésbé érzékeny a hőkárosodásra.

ABSZTRAKT

Ebben a műveletben a fáklyából származó hőáram földgáz elégetése esetén a Nyizsnekamski TETc-1 (NkTETs-1) TGM-84A kazánjában (4. számú állomás) különböző üzemi körülmények között a körülmények meghatározása céljából. amelynél a hátsó képernyő téglafalazata a legkevésbé van kitéve hősérülésnek.

Kulcsszavak: gőzkazánok, hőáramok, légörvénylési paraméterek.

kulcsszavak: kazánok, hőáramok, légcsavarási paraméterek.

Bevezetés.

A TGM-84A kazán egy széles körben használt, viszonylag kis méretű gázolaj kazán. Égésterét kétfényes képernyő tagolja. Az egyes oldalernyők alsó része egy enyhén ferde tűztérhálóba megy át, melynek alsó kollektorai a kétfényes ernyő kollektoraihoz csatlakoznak, és a kazán tüzelése és leállítása során termikus deformációkkal együtt mozognak. A kandalló ferde csöveit tűzálló téglaréteg és krómmassza védi a fáklyás sugárzástól. A kétfényes képernyő jelenléte biztosítja a füstgázok intenzív hűtését.

A kemence felső részében a hátsó képernyő csövei be vannak hajlítva az égéstérbe, 1400 mm-es kiemelkedésű küszöböt képezve. Ez biztosítja a képernyők mosását és védelmét a fáklya közvetlen sugárzásától. Mindegyik panel tíz csője egyenes, nem nyúlik be a kemencébe, és teherbíró. A túlhevítő részét képező szűrők a küszöb felett helyezkednek el, és az égéstermékek hűtésére és a gőz túlhevítésére szolgálnak. A kétfényes ernyő jelenléte a tervezők szándéka szerint a füstgázok intenzívebb hűtését biztosítja, mint a hasonló teljesítményű TGM-96B gázolaj kazánban. A fűtőszűrő felületének azonban jelentős tartaléka van, ami gyakorlatilag nagyobb, mint a kazán névleges működéséhez szükséges.

A TGM-84 alapmodellt többször is rekonstruálták, melynek eredményeként a fentebb jelzett módon megjelent a TGM-84A (4 égős) modell, majd a TGM-84B. (6 égő). A TGM-84 első változatának kazánjait 18 olaj-gáz égővel szerelték fel, amelyek három sorban helyezkedtek el az égéstér elülső falán. Jelenleg négy vagy hat nagyobb teljesítményű égőt szerelnek be.

A TGM-84A kazán égésterében négy darab KhF-TsKB-VTI-TKZ gázolaj-égő található, amelyek teljesítménye 79 MW, két rétegben egymás után, csúcsokkal az elülső falon. Az alsó réteg (2 db) égőit 7200 mm, a felső réteget (2 db) 10200 mm magasságban szerelik fel. Az égőket gáz és fűtőolaj külön égetésére tervezték. Az égő teljesítménye gázon 5200 nm 3 /óra. A kazán begyújtása gőz-mechanikus fúvókákon. A túlhevített gőz hőmérsékletének szabályozására a saját kondenzátum befecskendezésének 3 fokozata van felszerelve.

A HF-TsKB-VTI-TKZ égő egy vortex kétáramú forrólevegős égő, amely egy testből, egy axiális (központi) örvénylő 2 részéből és egy érintőleges (periférikus) légforgató 1. részéből, egy központi szerelőcsőből áll. olajégetőhöz és gyújtóhoz, gázelosztó csövek . A KhF-TsKB-VTI-TKZ égő fő tervezési (tervezési) műszaki jellemzőit a táblázat tartalmazza. egy.

Asztal 1.

Alapvető tervezési (tervezési) specifikációkégők HF-TsKB-VTI-TKZ:

Gáznyomás, kPa
Gázfogyasztás égőnként, nm 3 / h
Az égő hőteljesítménye, MW
Gázút ellenállás névleges terhelésnél, mm w.c. Művészet.
Légútellenállás névleges terhelésnél, mm w.c. Művészet.
Teljes méretek, mm	3452x3770x3080
A meleglevegő-csatorna teljes kimeneti szakasza, m 2
A gázvezetékek teljes kivezető szakasza, m 2

A HF-TsKB-VTI-TKZ égők légcsavarodási irányainak jellemzőit az ábra mutatja. 1. A csavaró mechanizmus sémája az 1. ábrán látható. 2. Az égőkben lévő gázkivezető csövek elrendezése az ábrán látható. 3.

1. ábra Az égők számozásának vázlata, az égőkben lévő légörvények és a KhF-TsKB-VTI-TKZ égők elhelyezkedése a 4.5 NkCHP-1 számú TGM-84A kazánok kemencéjének homlokfalán

2. ábra: TGM-84A NkCHP-1 kazánok KhF-TsKB-VTI-TKZ égőiben a légcsavar megvalósításának mechanizmusa

Az égőben lévő forró levegő doboz két áramra van osztva. A belső csatornába axiális örvénylő, a perifériás érintő csatornába pedig egy állítható tangenciális örvény van beépítve.

3. ábra A gázkivezető csövek elhelyezkedésének diagramja égőkben KhF-TsLB-VTI-TKZ kazánok TGM-84A NkCHP-1

A kísérletek során 8015 kcal/m 3 fűtőértékű Urengoy gázt égettek el. A kísérleti kutatás technikája a fáklyából érkező hőáramok érintésmentes mérésén alapul. A kísérletekben a fáklyából beeső hőáram értéke a képernyőkön q A cseppet laboratóriumilag kalibrált radiométerrel mértük.

A kazánkemencékben a nem világító égéstermékek mérése érintésmentesen, RAPIR típusú sugárzási pirométerrel történt, amely a sugárzási hőmérsékletet mutatta. A nem világító termékek tényleges hőmérsékletének a kemencéből való kilépéskor 1100 °C-on történő mérésének hibája az RK-15 kvarcból készült lencseanyaggal történő kalibrálására szolgáló sugárzási módszerrel a becslések szerint ± 1,36%.

Általában a fáklyából beeső hőáram helyi értékének kifejezése a képernyőkön q esés a valós lánghőmérséklet függvényében ábrázolható T f az égéstérben és a fáklya emissziós tényezője α f, a Stefan-Boltzmann törvény szerint:

q párna = 5,67 ´ 10 -8 α f T f 4, W / m 2,

ahol: T f az égéstermékek hőmérséklete a fáklyában, K. A fáklya emissziós tényezőjének fényességi foka α λf = 0,8 az ajánlások szerint.

A gőzterhelésnek a láng sugárzási tulajdonságaira gyakorolt hatásától való függés grafikonja az ábrán látható. 4. A mérések 5,5 m magasságban történtek a bal oldali képernyő 1. és 2. számú nyílásain keresztül. A grafikonon látható, hogy a kazán gőzterhelésének növekedésével nagyon erősen megnövekszik a fáklyából lehulló hőáramok értéke a hátsó képernyő területén. Az elülső falhoz közelebb elhelyezett nyíláson keresztül történő méréskor a fáklyáról a hőáram-szűrőkre eső értékek is megnövekednek a növekvő terhelés mellett. Összehasonlítva azonban a hátsó képernyő hőáramával, abszolút értéket tekintve, a hőáramok az első képernyő területén nagy terhelés esetén átlagosan 2 ... 2,5-szer alacsonyabbak.

4. ábra Esési hőáram eloszlása q párna a kemence mélysége szerint, a gőzkapacitástól függően D - az 1, 2 nyílásokon keresztül végzett mérések szerint 1. szint 5,5 m magasságban a kemence bal fala mentén a TGM-84A No. 4 NkCHP-1 kazánhoz, maximális légcsavarral a lapátok helyzetében a Z égőkben (az 1 és 2 nyílások távolsága 6,0 m 7,4 m teljes kemencemélységgel):

ábrán. Az 5. ábra a beeső q hőáram eloszlását mutatja a kemence mélysége mentén, a D k gőzkapacitás függvényében, a 2. szint 6. és 7. számú nyílásain keresztül végzett mérések szerint, 2. szint magasságban. 9,9 m a kemence bal fala mentén a TGM-84A 4. számú NKTES kazánhoz a levegő maximális csavarodása mellett a 3 égőkben lévő lapátok helyzetében, összehasonlítva az 1. és 1. számú nyílásokon keresztül végzett mérések szerinti hőáramlással. Az első szint 2. sz.

5. ábra Esési hőáram eloszlása q párna a kemence mélysége szerint, a gőzkapacitástól függően D -ig mérések szerint a 2. szint 6. és 7. számú nyílásain keresztül a magasságban. 9,9 m a kemence bal fala mentén az NKTEC 4. számú TGM-84A kazánjához a maximális légcsavarodásnál a lapátok helyzetében a H égőkben az 1. és 1. számú nyílásokon keresztül végzett mérések alapján a keletkező hőáramokhoz képest. Az első szint 2. száma (a 6-os és 7-es nyílások távolsága 5,5 m, 7,4 m teljes kemencemélység mellett):

Az égőkben lévő légörvénylők helyzetére vonatkozó megnevezések, amelyeket ebben a munkában fogadtunk el:

Z - maximális csavarás, O - csavarás nélkül, a levegő csavarás nélkül megy.

A c index a központi csavar, a p index a perifériás főcsavar.

Az index hiánya a lapátok azonos helyzetét jelenti a középső és a peremcsavaroknál (vagy mindkét csavar az O helyzetben, vagy mindkét csavar a Z helyzetben).

ábrából. Az 5. ábra azt mutatja, hogy a fáklyától a szitafűtőfelületekig terjedő hőáram legnagyobb értéke a második szint 6. számú nyílásán keresztül történik a mérések szerint, a kemence hátsó falához legközelebb, körülbelül 9,9 m-re. a 9,9 m-es jel a 6-os nyíláson keresztül végzett mérések szerint a fáklyából 2 kW/m2 növekedési hőáram lép fel minden 10 t/h gőzterhelés-növekedésre, míg a 6. számú égőnél kW / m 2 minden 10 t / h gőzterhelés növekedésre.

A fáklyáról a hátsó képernyőre eső hőáramok növekedése az 1. számú nyíláson keresztül végzett mérések szerint az első réteg 5,5 m-es szintjén, a TGM-84A számú kazán terhelésének növekedésével hőáramok a hátsó képernyő közelében 9,9 m körüli magasságban.

A fáklyától a hátsó képernyőig terjedő hősugárzás maximális sűrűsége a 6-os nyíláson keresztül 9,9 m-es szinten mérve, még a TGM-84A számú kazán maximális gőzteljesítményénél is átlagosan 23%-kal magasabb, mint az 1. számú nyíláson keresztül végzett mérések szerint a fáklyából származó sugárzási sűrűség értékére a hátsó ernyőnél 5,5 m-es magasságban.

A 9,9 m-es mérésekből származó hőáram a második szint 7-es nyílásán keresztül (legközelebb az elülső képernyőhöz), a TGM-84A számú kazán gőzterhelésének növekedésével az égőkben levegőcsavarodik (a csavarlapátok helyzete Z) minden 10 t/h-nál 2 kW/m 2 -rel növekszik, azaz, mint a fenti esetben is, a mérések szerint a 6. számú nyíláson keresztül, amely legközelebb a hátsó ernyőhöz körülbelül 9,9 m.

A leeső hőáramok értékének növekedése a második szint 7-es nyílásán keresztül végzett mérések szerint 9,9 m-es szinten a TGM-84A 4. számú kazán gőzterhelésének növekedésével következik be. az NCTPP 230 t/h-ról 420 t/h-ra minden 10 t/h-ra 4,7 kW/m 2 sebességgel, azaz a mérések szerint 2,35-ször lassabb a fáklyából lehulló hőáram növekedéséhez képest a 2. számú nyíláson keresztül körülbelül 5,5 m-re.

A fáklyából a 7-es nyíláson keresztül 9,9 m-es magasságban mért hőáramok a kazán 420 t/h gőzterhelési értékei mellett gyakorlatilag egybeesnek a 2-es nyíláson keresztül mért értékekkel. 5,5 m szint az NKTES 4. számú TGM-84A kazán égőiben a maximális légörvénylés feltételeihez (a csavaró lapátok H helyzete).

Következtetések.

1. Az égőkben a levegő tengelyirányú (központi) csavarodásának változása a fáklyából kiáramló hő értékére, az égőkben a levegő tangenciális csavarodásának változásához képest kicsi, és jobban észrevehető 5,5 m szint a 2. szakasz mentén.

2. A legnagyobb mért áramlások tangenciális (periférikus) légcsavarodás nélkül jelentkeztek az égőkben, és 362,7 kW/m 2 -t tettek ki, a 6. számú nyíláson keresztül mérve kb. 9,9 m-en 400 t/h terhelés mellett. A 360 ... 400 kW/m 2 tartományban lévő égő hőáram értékei veszélyesek, ha a kemencét úgy üzemeltetik, hogy a fáklyát a tüzelési oldalról közvetlenül a kemence falára dobják a fokozatos tönkremenetel miatt. a belső bélésről.

Bibliográfia:

Garrison T.R. Sugárzási pirometria. – M.: Mir, 1964, 248 p.
Gordov A.N. A pirometria alapjai - M .: Kohászat, 1964. 471 p.
Taimarov M.A. Laboratóriumi műhely a "Kazántelepek és gőzfejlesztők" tanfolyamon. Tankönyv Kazan, KSEU 2002, 144 p.
Taimarov M.A. Energetikai létesítmények hatékonyságának vizsgálata. - Kazan: Kazan. állapot energia un-t, 2011. 110 p.
Taimarov M.A. Gyakorlati képzés a CHP-ben. - Kazan: Kazan. állapot energia un-t, 2003., 90 p.
A sugárzás hővevői. Az 1. Összszövetségi Szimpózium anyaga. Kijev, Naukova Dumka, 1967. 310 p.
Shubin E.P., Livin B.I. Hőkezelő berendezések tervezése hőerőművekhez és kazánházakhoz - M .: Energia, 1980. 494 p.
Trasition Metal Pyrite Dichaicogenides: High-Pressure Synthesis and Correlation of Properties / T.A. Bither, R.I. Bouchard, W.H. Cloud et al. // Inorg. Chem. - 1968. - V. 7. - P. 2208–2220.

Küldje el a jó munkát a tudásbázis egyszerű. Használja az alábbi űrlapot

Diákok, végzős hallgatók, fiatal tudósok, akik a tudásbázist tanulmányaikban és munkájukban használják, nagyon hálásak lesznek Önnek.

Szövetségi Oktatási Ügynökség

Állami oktatási intézmény

felsőfokú szakmai végzettség

"Urali Állami Műszaki Egyetem - UPI

Oroszország első elnökének neve B.N. Jelcin" -

fióktelep Sredneuralskban

KÜLÖNLEGESSÉG: 140101

CSOPORT: TPP -441

TANFOLYAM PROJEKT

A KAZÁNEGYSÉG HŐSZÁMÍTÁSA TGM - 96

A „Hőerőművek kazántelepei” FEGYELMÉRŐL

Tanár

Svalova Nina Pavlovna

Kashurin Anton Vadimovich

Sredneuralsk

1. Feladat egy tanfolyami projekthez

2. A TGM-96 kazán rövid leírása és paraméterei

3. A levegőtöbblet együtthatói, az égéstermékek térfogata és entalpiája

4. A kazánegység hőszámítása:

4.1 Hőmérleg és tüzelőanyag számítás

4.2 Regeneratív légfűtő

a. hideg rész

b. forró rész

4.4 Kilépési képernyők

4.4 Bejárati képernyők

Bibliográfia

1. Feladat egy tanfolyami projekthez

A számításhoz egy TGM - 96 dobkazán egységet alkalmaztak.

Munkabevitel

Kazánparaméterek TGM - 96

A kazán gőzteljesítménye - 485 t/h

A túlhevített gőz nyomása a kazán kimeneténél 140 kgf / cm 2

Túlhevített gőz hőmérséklete - 560 єС

Üzemi nyomás a kazándobban - 156 kgf / cm 2

A betáplált víz hőmérséklete a kazán bemeneténél - 230ºС

Víznyomás a kazán bemeneténél - 200 kgf / cm 2

A hideg levegő hőmérséklete az RVP bemeneténél 30ºС

2 . A termikus séma leírása

A kazán tápvize turbina kondenzátum. Amelyet egy kondenzátumszivattyú felmelegít egymás után a fő kidobókon, a tömítések kidobóin, a tömszelence-fűtőn, az LPH-1, LPH-2, LPH-3 és LPH-4 140-150 °C hőmérsékletre, és a légtelenítőkbe táplálják. 6 atm. A légtelenítőkben a kondenzátumban oldott gázokat leválasztják (légtelenítés), és járulékosan kb. 160-170°C hőmérsékletre melegítik. Ezután a légtelenítőkből származó kondenzátum gravitációs erővel az adagolószivattyúk szívórendszerébe kerül, majd a nyomás 180-200 kgf/cm²-re emelkedik, és a tápvíz a HPH-5, HPH-6 és HPH-7 segítségével felmelegszik. A 225-235°C hőmérsékletű kazán csökkentett tápellátásra kerül. A kazán teljesítményszabályozója mögött a nyomás 165 kgf / cm²-re csökken, és a víztakarékosságba kerül.

A víz betáplálása 4 D 219x26 mm-es kamrán keresztül a D 42x4,5 mm-es függőcsövekbe kerül. A függesztett csövek kimeneti kamrái az égéstermék-elvezető belsejében találhatók, 16 db D 108x11 mm-es csőre felfüggesztve. Ugyanakkor az áramlások egyik oldalról a másikra kerülnek. A panelek D28x3,5 mm-es, 20. cikk szerinti csövekből készülnek, és árnyékolják az oldalfalakat és a forgókamrát.

A víz két párhuzamos áramlásban folyik át a felső és az alsó paneleken, és a konvektív economizer bemeneti kamráiba irányul.

A konvektív gazdaságosító felső és alsó csomagokból áll, az alsó rész 28x3,5 mm átmérőjű csövekből tekercsek formájában készül. 20, 80x56 mm-es osztásközű sakktábla-mintázattal elrendezve. 2 részből áll, amelyek a jobb és a bal gázcsatornában helyezkednek el. Mindegyik rész 4 blokkból áll (2 felső és 2 alsó). A víz és a füstgázok mozgása egy konvektív gazdaságosítóban ellenáramú. Gázzal üzemelve a gazdaságosító 15%-os forrásponttal rendelkezik. Az economizerben keletkező gőz leválasztása (gázzal üzemelve 15%-os forráspontú az economizer) egy speciális, labirintus hidraulikus tömítésű gőzleválasztó dobozban történik. A dobozban lévő nyíláson keresztül a terheléstől függetlenül állandó mennyiségű tápvíz kerül gőzzel együtt a mosópajzsok alatti dob térfogatába. A víz kiürítése az öblítőpajzsokból lefolyódobozok segítségével történik.

A szűrőkből a gőz-víz elegy a gőzkivezető csöveken keresztül az elosztódobozokba, majd a függőleges leválasztó ciklonokba kerül, ahol az elsődleges elválasztás megtörténik. A tiszta rekeszben 32 db dupla és 7 db szimpla ciklon van felszerelve, a sórekeszben mindkét oldalon 8-4 db. Minden ciklon alá dobozok vannak felszerelve, hogy megakadályozzák a ciklonokból származó gőz bejutását a lefolyókba. A ciklonokban leválasztott víz lefolyik a dob víztérfogatába, és a gőz bizonyos mennyiségű nedvességgel együtt felemelkedik a ciklon fényvisszaverő burkolatán áthaladva a mosóberendezésbe, amely vízszintes perforált anyagokból áll. pajzsok, amelyekre a betáplált víz 50%-a kerül. A mosóberendezés rétegén áthaladó gőz adja a benne lévő szilíciumsók fő mennyiségét. Az öblítő berendezés után a gőz a zsalugáteres szeparátoron áthaladva ezen felül megtisztul a nedvességcseppektől, majd a dob gőzterében a sebességmezőt kiegyenlítő perforált mennyezetpajzson keresztül a túlhevítőbe jut.

Minden elválasztó elem összecsukható és ékekkel van rögzítve, amelyek az elválasztó részekhez vannak hegesztve.

Az átlagos vízszint a dobban 50 mm-rel az átlagos mérőüveg közepe alatt, és 200 mm-rel a dob geometriai középpontja alatt van. A felső megengedett szint +100 mm, az alsó megengedett szint 175 mm a mérőüvegen.

A dobtest felmelegítésére gyújtás közben és lehűtésére, amikor a kazán le van állítva, az UTE projektnek megfelelő speciális eszközt szerelnek fel benne. Ehhez a készülékhez a gőzt egy közeli működő kazán szolgáltatja.

A dobból 343°C hőmérsékletű telített gőz belép a sugárzó túlhevítő 6 paneljébe, és 430°C hőmérsékletre melegszik fel, majd a mennyezeti túlhevítő 6 paneljében 460-470°C-ra melegszik fel.

Az első párahűtőben a gőz hőmérséklete 360-380°C-ra csökken. Az első párologtatók előtt a gőzáramot két áramlásra osztják, majd ezek után a hőmérsékleti söprés kiegyenlítése érdekében a bal oldali gőzáramot a jobb, a jobb oldali a bal oldalra vezetik. Az átvitel után minden gőzáram 5 bemeneti hidegszűrőbe jut, majd 5 kimeneti hidegszűrőbe. Ezeken a képernyőkön a gőz ellenáramban mozog. Ezen túlmenően a gőz 5 forró bemeneti szitán egy áramban lép be, majd 5 forró kimeneti szűrőbe. Hideg képernyők találhatók az oldalán a kazán, meleg - a központban. A gőz hőmérséklete a szitákban 520-530°С.

Továbbá 12 D 159x18 mm-es gőzmegkerülő csövön keresztül. Ha a hőmérséklet a megadott érték fölé emelkedik, elindul a második befecskendezés. Tovább a D 325x50 st. elkerülő csővezeték mentén. 12X1MF kerül az ellenőrzőpont kimeneti csomagjába, ahol 10-15oC a hőmérséklet emelkedés. Ezt követően a gőz belép a sebességváltó kimeneti csővezetékébe, amely a fő gőzvezetékbe a kazán eleje felé halad, a hátsó részre pedig 2 fő működő biztonsági szelep van felszerelve.

A kazánvízben oldott sók eltávolítására a kazándobból folyamatos fúvás, a folyamatos fújás szabályozása a vegyi műhely műszakvezetőjének utasítására történik. Az iszap eltávolítása a sziták alsó kollektoraiból az alsó pontok időszakos tisztítását végezzük. A kazánban a kalcium lerakódás elkerülése érdekében foszfátozza a kazánvizet.

A bevezetett foszfát mennyiségét a vegyipari műhely műszakvezetőjének utasítására a vezető mérnök szabályozza. A szabad oxigén megkötésére és passziváló (védő) film kialakítására a kazáncsövek belső felületén, hidrazin adagolásával a tápvízbe, annak 20-60 µg/kg-os feleslegének megőrzésével. A hidrazin adagolását a betáplált vízbe a turbina osztály munkatársai végzik a vegyi műhely műszakvezetőjének utasítására.

A kazánok folyamatos lefújásából származó hő hasznosítására P och. 2 sorba kapcsolt folyamatos lefúvató bővítő van beépítve.

Expander 1 evőkanál. 5000 l térfogatú, és 8 atm nyomásra tervezték 170 ° C hőmérsékleten, a gőzt a 6 atm-es fűtő gőzgyűjtőbe irányítják, a szeparátort a kondenzátum csapdán keresztül a P och expanderbe.

Expander R st. 7500 l térfogatú és 1,5 atm nyomásra tervezték 127 °C környezeti hőmérséklet mellett, a gyorsgőzt az NDU-hoz irányítják, és párhuzamosan csatlakozik a lefolyótágítók gyorsgőzével és a csökkentett gőzvezetékkel. a gyújtás ROU. A tágító leválasztó 8 m magas vízzáron keresztül a csatornába kerül. Vízelvezető bővítők benyújtása P st. a rendszerben tilos! Vészleeresztéshez kazánokból P och. és ezen kazánok alsó pontjait átöblítve a KTC-1-be 2 db párhuzamosan kapcsolt, egyenként 7500 liter térfogatú, 1,5 atm tervezési nyomású expander került beépítésre. A 700 mm átmérőjű, elzárószelepek nélküli csővezetékeken keresztül történő időszakos lefúvás egyes tágítóiból származó villanógőz a légkörbe kerül, és a kazánműhely tetejére kerül. Az economizerben keletkező gőz leválasztása (gázzal üzemelve 15%-os forráspontú az economizer) egy speciális, labirintus hidraulikus tömítésű gőzleválasztó dobozban történik. A dobozban lévő nyíláson keresztül a terheléstől függetlenül állandó mennyiségű tápvíz kerül gőzzel együtt a mosópajzsok alatti dob térfogatába. A víz kiürítése az öblítőpajzsokból lefolyódobozok segítségével történik

3 . Levegőtöbblet együtthatók, térfogatok és entalpiákégéstermékek

A gáznemű tüzelőanyag becsült jellemzői (II. táblázat)

Levegőtöbblet együtthatók gázcsatornákhoz:

A felesleges levegő együtthatója a kemence kimeneténél:

t = 1,0 +? t = 1,0 + 0,05 \u003d 1,05

?Az ellenőrzőpont mögötti levegőfelesleg együtthatója:

PPC \u003d t + ? KPP = 1,05 + 0,03 \u003d 1,08

Levegőtöbblet együttható CE esetén:

VE \u003d ellenőrzőpont + ? VE = 1,08 + 0,02 \u003d 1,10

Levegőfelesleg együttható a RAH mögött:

RVP \u003d VE + ? RVP = 1,10 + 0,2 \u003d 1,30

Az égéstermékek jellemzői

Számított érték	Dimenzió	V°=9,5 2	V° H2O= 2 , 10	V° N2 = 7 , 6 0	V RO2=1, 04	V°g=10, 73
		G A Z O C O D S
		Firebox				Azta. gázok
Levegőtöbblet együttható, ? ?
Légtöbblet arány, átlagos? Házasodik
V H2O = V° H2O +0,0161* (a-1)* V°
V G \u003d V RO2 + V ° N2 + V H2O + (? -1) * V °
r RO2 \u003d V RO2 / V G
r H2O \u003d V H2O / V G
rn=rRO2 +rH2O

Elméleti levegőmennyiség

V ° \u003d 0,0476 (0,5CO + 0,575H 2O + 1,5H 2S + U (m + n/4) C m H n - O P)

A nitrogén elméleti térfogata

A vízgőz elméleti térfogata

Háromatomos gázok térfogata

Égéstermékek entalpiái (J - táblázat).

J°g, kcal/nmі

J°v, kcal/nmі

J=J°g+(a-1)*J°v, kcal/nmі

Firebox

Kilépő gázok

1, 09

1,2 0

1,3 0

4.Melega kazánegység új számítása

4.1 Hőmérleg és tüzelőanyag számítás

Számított érték	Kijelölés	A méret-ness	Képlet vagy indoklás	Számítás
Termikus egyensúly
Az üzemanyag elérhető hője
Füstgáz hőmérséklet
Entalpia			J-?? táblázat szerint
Hideg levegő hőmérséklete
Entalpia			J-?? táblázat szerint
Hőveszteség:
Mechanikai meghibásodástól
kémiai sérüléstől			4. táblázat
füstgázokkal			(Jux-?ux*J°xv)/Q p p	(533-1,3090,3)100/8550=4,9
a környezetbe
A hőveszteség mértéke
A kazánegység hatásfoka (bruttó)
Túlhevített gőzáramlás
Túlhevített gőznyomás a kazánegység mögött
Túlhevített gőz hőmérséklet a kazán mögött
Entalpia			táblázat szerint XXVI (N.m.p.221)
Tápvíznyomás
A tápvíz hőmérséklete
Entalpia			táblázat szerint XXVII (N.m.p.222)
Tisztítóvíz fogyasztás				0,0150010 3 =5,0*10 3
Öblítővíz hőmérséklet			t n R b-nél = 156 kgf / cm 2
A lefúvató víz entalpiája	ipr.v = i? KIP		táblázat szerint XX1II (N.M.p.205)
Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet vagy indoklás	Számítás

4.2 Regeineratív légfűtő

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet vagy indoklás	Számítás
A rotor átmérője			Tervezési adatok szerint
Légfűtők száma házonként			Tervezési adatok szerint
Szektorok száma			Tervezési adatok szerint	24 (13 gáz, 9 levegő és 2 elválasztás)
A felület gázok és levegő által mosott részei

hideg rész
Egyenértékű átmérő			42. o. (Normál)
Lapvastagság			Tervezési adatok szerint (sima hullámlemez)
			0,785Din 2 hgCr	0,7855,4 2 0,5420,80,81*3=26,98
			0,785Din 2 hvCr	0,7855,4 2 0,3750,80,81*3=18,7
Töltelék magassága			Tervezési adatok szerint
Fűtési felület			Tervezési adatok szerint
Belépő levegő hőmérséklete
Belépő levegő entalpia			J-től? asztal
A hideg rész kilépőnyílásánál a levegőáram aránya az elméletihez
Légszívás
Kilépő levegő hőmérséklet (köztes)			Ideiglenesen elfogadva
Kilépő levegő entalpia			J-től? asztal
			(ban ben"hh+??hh) (J°pr-J°hv)	(1,15+0,1)*(201,67 -90,3)=139
Kilépő gáz hőmérséklete
Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet vagy indoklás	Számítás
A gázok entalpiája a kilépésnél			J-? táblázat szerint
Gázok entalpiája a bemenetnél			Jux + Qb / c - xh * J ° xv	533+139 / 0,998-0,1*90,3=663
Belépő gáz hőmérséklete			J-től? asztal
Átlagos gázhőmérséklet
Átlagos levegő hőmérséklet
Átlagos hőmérséklet különbség
Átlagos falhőmérséklet			(хг?ср+хвtср)/ (хг+хв)	(0,542140+0,37549)/(0,542+0,375)= 109
A gázok átlagos sebessége			(ВрVг(?av+273))/	(3704712,6747(140+273))/(293600273)=6,9
Átlagos légsebesség			(Вр * Vє * ("xh + xh / 2"-ben) * (tav + 273)) /	(370479,52(1,15+0,1)(49+273))/ (3600273*20,07)=7,3
		kcal / (m 2 * h * * jégeső)	Nomogram 18 SnSfSy*?n	0,91,241,0*28,3=31,6
		kcal / (m 2 * h * * jégeső)	Nomogram 18 SnS"fSy*?n	0,91,161,0*29,5=30,8
Kihasználási tényező
Hőátbocsátási tényező		kcal / (m 2 * h * * jégeső)		0,85/(1/(0,54231,6)+1/(0,37530,8))=5,86
A hideg rész hőelnyelése (a hőátadási egyenlet szerint)				5,86975091/37047=140
Hőérzékelési arány				(140/ 139)*100=100,7

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet vagy indoklás	Számítás
forró rész
Egyenértékű átmérő			42. o. (Normál)
Lapvastagság			Tervezési adatok szerint
Tiszta terület a gázok és a levegő számára			0,785Din 2 hgCrCl*n	0,7855,4 2 0,5420,8970,89*3=29,7
			0,785Din 2 hvKrKl*n	0,7855,4 2 0,3750,8970,89*3=20,6
Töltelék magassága			Tervezési adatok szerint
Fűtési felület			Tervezési adatok szerint
Bemeneti levegő hőmérséklet (köztes)			Előre elfogadva (hideg részben)
Belépő levegő entalpia			J-től? asztal
Légszívás
A forró rész kilépőnyílásánál mért levegőáram aránya az elméletihez
Kilépő levegő hőmérséklete			Ideiglenesen elfogadva
Kilépő levegő entalpia			J-től? asztal
A lépés hőelnyelése (egyensúly szerint)			(v "gch +?? gch / 2) * * (J ° gv-J ° pr)	(1,15+0,1)*(806- 201,67)=755
Kilépő gáz hőmérséklete			A hideg részből
A gázok entalpiája a kilépésnél			J-? táblázat szerint
Gázok entalpiája a bemenetnél			J?hch + Qb / c-??gch *	663+755/0,998-0,1*201,67=1400
Belépő gáz hőmérséklete			J-től? asztal
Átlagos gázhőmérséklet			(?vp + ??xh) / 2	(330 + 159)/2=245
Átlagos levegő hőmérséklet
Átlagos hőmérséklet különbség
Átlagos falhőmérséklet			(хг?ср+хвtср)	(0,542245+0,375164)/(0,542+0,375)=212
A gázok átlagos sebessége			(ВрVг(?av+273))	(3704712,7(245 +273)/29,73600273 =8,3
Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet vagy indoklás	Számítás
Átlagos légsebesség			(Вр * Vє * (a "vp + ?? hch (tav+273))/(3600273 Fv)	(370479,52(1,15+0,1)(164+273)/ /360020,6*273=9,5
Hőátbocsátási tényező a gázokról a falra		kcal / (m 2 * h * * jégeső)	Nomogram 18 SnSfSy*?n	1,61,01,07*32,5=54,5
Hőátbocsátási tényező a faltól a levegőig		kcal / (m 2 * h * * jégeső)	Nomogram 18 SnS"fSy*?n	1,60,971,0*36,5=56,6
Kihasználási tényező
Hőátbocsátási tényező		kcal / (m 2 * h * * jégeső)	o / (1/ (хг?гк) + 1/(хв?вк))	0,85/ (1/(0,54259,5)+1/0,37558,2))=9,6
A forró rész hőelnyelése (a hőátadási egyenlet szerint)				9,63645081/37047=765
Hőérzékelési arány				765/755*100=101,3
A Qt és Qb értéke kevesebb, mint 2%-kal tér el.

vp=330°С tdv=260°С

Jvp=1400 kcal/nm3 Jgv=806 kcal/nm3

hch=159°С tpr=67°С

Јhh \u003d 663 kcal / nm 3

Jpr \u003d 201,67 kcal / nm 3

ux=120°С txv=30°С

Јhv \u003d 90,3 kcal / nm 3

Jux \u003d 533 kcal / nm 3

4.3 Firebox

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet vagy indoklás	Számítás
A szitacsövek átmérője és vastagsága			Tervezési adatok szerint
			Tervezési adatok szerint
A kemencerész falainak teljes felülete			Tervezési adatok szerint
A kemencerész térfogata			Tervezési adatok szerint
				3,6*1635/1022=5,76
A felesleges levegő együtthatója a kemencében
Levegőszívás a kazánkemencében
meleg levegő hőmérséklete			A légfűtő számításából
Forró levegő entalpia			J-től? asztal
A levegő által a kemencébe juttatott hő			(?t-??t)* J°gw + +??t*J°hv	(1,05-0,05)806+0,0590,3= 811,0
Hasznos hőleadás a kemencében			Q p p * (100-q 3) / 100 + Qv	(8550*(100-0,5)/100)+811 =9318
Elméleti égési hőmérséklet			J-től? asztal
A hőmérséklet maximumának relatív helyzete a kemence magassága mentén			xt \u003d xg \u003d hg / Ht
Együttható			16. oldal 0,54 - 0,2*xt	0,54 - 0,2*0,143=0,511
			Ideiglenesen elfogadva
			J-től? asztal
Égéstermékek átlagos teljes hőkapacitása		kcal/(nmі*deg)	(Qt- J?t)*(1+Chr)	(9318 -5 018 )*(1+0,1) (2084-1200) =5,35
Munka		m*kgf/cm²		1,00,27985,35=1,5
A háromatomos gázok sugarainak csillapítási együtthatója		1/ (m ** kgf / / cm 2)	Nomogram 3
Optikai vastagság				0,380,27981,0*5,35=0,57
Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet vagy indoklás	Számítás
Fáklya feketesége			Nomogram 2
Sima csöves képernyők hőhatékonysági együtthatója			shekr=x*f shek \u003d w x x \u003d 1 a táblázat szerint. 6-2
Az égéstér feketeségének mértéke			Nomogram 6
A gázok hőmérséklete a kemence kimeneténél			Ta / [M * ((4,9 * 10 -8 * * shekr * Fst * at * Tai) / (ts * Вр*Vср)) 0,6 +1]-273	(2084+273)/-273=1238
Gázok entalpiája a kemence kimeneténél			J-től? asztal
A kemencében kapott hőmennyiség				0,998*(9318-5197)=4113
A sugárzást fogadó fűtőfelület átlagos hőterhelése			Vr*Q t l/Nl	37047*4113/ 903=168742
A kemence térfogatának hőfeszültsége			Vr*Q r n / Vt	37047*8550/1635=193732

4.4 Forrówirma

Számított érték	konvoj- nache- nie	Dimenzió	Képlet vagy indoklás	Számítás
Cső átmérője és vastagsága			A rajz szerint
			A rajz szerint
Képernyők száma			A rajz szerint
Átlagos lépés a képernyők között			A rajz szerint
Hosszirányú emelkedés			A rajz szerint
Relatív hangmagasság
Relatív hangmagasság
Képernyő fűtőfelület			Tervezési adatok szerint
További fűtőfelület a forró képernyők területén			A rajz szerint	6,65*14,7/2= 48,9
Bejárati ablakfelület			A rajz szerint	(2,5+5,38)*14,7=113,5
			Нin*(НшI/(НшI+HdopI))	113,5*624/(624+48,9)=105,3
			H in - H lshI
Távolság a gázok számára			Tervezési adatok szerint
Tiszta terület a gőz számára			Tervezési adatok szerint
A sugárzó réteg effektív vastagsága			1,8 / (1/ A+1/ B+1/ C)
Belépő gáz hőmérséklete			A kemence számításából
Entalpia			J-től? asztal
Együttható
Együttható
	kcal / (m 2 h)	c * w c * q l	0,61,35168742=136681
A forró képernyők bemeneti szakaszának síkja által kapott sugárzó hő			(q lsh * H in) / (Vr / 2)	(136681113,5)/ 370470,5=838


Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet vagy indoklás	Számítás
A gázok hőmérséklete az I és ?? lépések			Ideiglenesen elfogadva
			J-től? asztal
Gázok átlagos hőmérséklete forró képernyőkben				(1238+1100)/2=1069
Munka		m*kgf/cm²		1,00,27980,892=0,25
			Nomogram 3
Optikai vastagság				1,110,27981,0*0,892=0,28
			Nomogram 2
			v ((th/S1)I+1)th/S1
			(Q l in? (1-a)?? C w) / in + + (4,9 * 10 -8 a * Zl.out * T cf 4 * op) / Vr * 0,5	(838 (1-0,245)0,065)/0,6+(4,910 -8 0,245(89,8)(1069+273) 4 0,7)/ 370470,5)= 201
A kemencéből sugárzás által kapott hő az 1. fokozatú képernyőkkel	Q LSHI + további		Q l be - Q l ki
			Q t l - Q l be
			(Qscreen?Vr) / D	(3912*37047)/490000=296
A tűztérből a képernyők által kapott sugárzó hő mennyisége			QlshI + extra* Nlsh I / (Nlsh I + Nl add I)	637*89,8/(89,8+23,7)= 504
			Q lsh I + add * H l add I / (N lsh I + N l add I)	637*23,7/(89,8+23,7)= 133
				0,998*(5197-3650)= 1544
Beleértve:
tényleges képernyő			Ideiglenesen elfogadva
további felületek			Ideiglenesen elfogadva
			Ideiglenesen elfogadva
ott van az entalpia
Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet vagy indoklás	Számítás
			(Qbsh + Qlsh) * Vr	(1092 + 27 2 ,0 )* 3 7047 *0,5
A gőz entalpiája a kimenetnél				747,8 +68,1=815,9
A hőmérséklet ott van			táblázat XXV
Átlagos gőzhőmérséklet				(440+536)/2= 488
hőmérséklet különbség
A gázok átlagos sebessége
				520,9850,6*1,0=30,7
Szennyezési tényező		m 2 h deg/ /kcal
				488+(0,0(1063+275)33460/624)=
				2200,2450,985=53,1
Kihasználási tényező
Hőátbocsátási tényező a gázokról a falra				((30,73,140,042/20,04750,98)+53,1) *0,85= 76,6
Hőátbocsátási tényező				76,6/ (1+ (1+504/1480)0,076,6)=76,6
			k? НшI ??t / Вр*0,5	76,6624581/37047*0,5=1499
Hőérzékelési arány			(Qtsh / Qbsh)??100	(1499/1480)*100=101,3
			Ideiglenesen elfogadva
			k? NdopI ? (?átl.?-t)/Br	76,648,9(1069-410)/37047=66,7
Hőérzékelési arány	Q t add / Q b add		(Q t add / Q b add)?? 100	(66,7/64)*100=104,2

ÉrtékekKtsh ésK

aKt további ésK

4.4 Hidegwirma

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet vagy indoklás	Számítás
Cső átmérője és vastagsága			A rajz szerint
Párhuzamosan csatlakoztatott csövek száma			A rajz szerint
Képernyők száma			A rajz szerint
Átlagos lépés a képernyők között			A rajz szerint
Hosszirányú emelkedés			A rajz szerint
Relatív hangmagasság
Relatív hangmagasság
Képernyő fűtőfelület			Tervezési adatok szerint
További fűtőfelület a képernyő területén			A rajz szerint	(14,7/26,65)+(26,65*4,64)=110,6
Bejárati ablakfelület			A rajz szerint	(2,5+3,5)*14,7=87,9
Sugárzást fogadó képernyőfelület			Нin*(НшI/(НшI+HdopI))	87,9*624/(624+110,6)=74,7
További sugárzást fogadó felület			H in - H lshI
Távolság a gázok számára			Tervezési adatok szerint
Tiszta terület a gőz számára			Tervezési adatok szerint
A sugárzó réteg effektív vastagsága			1,8 / (1/ A+1/ B+1/ C)	1,8/(1/5,28+1/0,7+1/2,495)=0,892
A gázok hőmérséklete a hideg kimeneténél			Forró alapján
Entalpia			J-től? asztal
Együttható
Együttható
	kcal / (m 2 h)	c * w c * q l	0,61,35168742=136681
A képernyők bejárati szakaszának síkja által kapott sugárzó hő			(q lsh * H in) / (Vr * 0,5)	(13668187,9)/ 370470,5=648,6
Korrekciós tényező a képernyő mögötti nyaláb sugárzásának figyelembevételéhez

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet vagy indoklás	Számítás
A gázok hőmérséklete a hidegszűrők bemeneténél			Forró alapján
A gázok entalpiája a sziták kimeneténél a feltételezett hőmérsékleten			J-tábla
Az ernyőkben lévő gázok átlagos hőmérséklete?				(1238+900)/2=1069
Munka		m*kgf/cm²		1,00,27980,892=0,25
Nyalábcsillapítási együttható: háromatomos gázokkal			Nomogram 3
Optikai vastagság				1,110,27981,0*0,892=0,28
A gázok feketeségi foka a képernyőn			Nomogram 2
Lejtési együttható a képernyők bemenetétől a kimeneti részig			v ((1/S 1)І+1)-1/S 1	v((5,4/0,7)І+1) -5,4/0,7=0,065
Hősugárzás a kemencéből a bejárati képernyők felé			(Ql in? (1-a)?? tssh) / in + (4,9 * 10 -8 аZl.out(Тср) 4 op) / Вр	(648,6 (1-0,245)0,065)/0,6+(4,910 -8 0,245(80,3)(1069+273)4 0,7)/ 370470,5)= 171,2
A kemence sugárzása által kapott hő hidegszűrőkkel			Ql be - Ql ki	648,6 -171,2= 477,4
Égésszűrők hőelnyelése			Qtl - Ql be	4113 -171,2=3942
A közeg entalpiájának növekedése képernyőkben			(Qscreen?Vr) / D	(3942*37047)/490000=298
A bejárati ernyők által a kemencéből felvett sugárzott hő mennyisége			QlshI + extra* Nlsh I / (Nlsh I + Nl add I)	477,4*74,7/(74,7+13,2)= 406,0
Ugyanez a kiegészítő felületekkel			Qlsh I + add * Nl add I / (NlshI + Nl add I)	477,4*13,2/(74,7+13,2)= 71,7
Első fokozatú sziták és kiegészítő felületek hőelnyelése egyensúly szerint			c * (Ј "-Ј "")	0,998*(5197-3650)=1544

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet vagy indoklás	Számítás
Beleértve:
tényleges képernyő			Ideiglenesen elfogadva
további felületek			Ideiglenesen elfogadva
A gőz hőmérséklete a bemeneti szűrők kimeneténél			Hétvégék alapján
ott van az entalpia			táblázat szerint a XXVI
A gőz entalpia növekedése a képernyőn			(Qbsh + Qlsh) * Vr	((1440+406,0)* 37047) / ((490*10 3)=69,8
Gőzentalpia a bemeneti sziták bemeneténél				747,8 - 69,8 = 678,0
A gőz hőmérséklete a képernyő bejáratánál			táblázat szerint a XXVI (P=150 kgf/cm2)
Átlagos gőzhőmérséklet
hőmérséklet különbség				1069 - 405=664,0
A gázok átlagos sebessége			Az r? V g? (?av+273) / 3600 * 273* Fg	3704711,2237(1069+273)/(360027374,8 =7,6
Konvekciós hőátbocsátási tényező				52,00,9850,6*1,0=30,7
Szennyezési tényező		m 2 h deg/ /kcal
A szennyeződések külső felületének hőmérséklete			t cf + (e? (Q bsh + Q lsh) * Vr / NshI)	405+(0,0(600+89,8)33460/624)=
Sugárzó hőátbocsátási tényező				2100,2450,96=49,4
Kihasználási tényező
Hőátbocsátási tényező a gázokról a falra			(? k? pd / (2S 2 ? x)+ ? l)?? ?	((30,73,140,042/20,04750,98)+49,4) *0,85= 63,4
Hőátbocsátási tényező			1 / (1+ (1+ Q ls / Q bs)?? ??? ? 1)	63,4/(1+ (1+89,8/1440)0,065,5)=63,4
A képernyők hőelnyelése a hőátadási egyenlet szerint			k? НшI ??t / Вр	63,4624664/37047*0,5=1418
Hőérzékelési arány			(Qtsh / Qbsh)??100	(1418/1420)*100=99,9
Átlagos gőzhőmérséklet további felületeken			Ideiglenesen elfogadva
Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet vagy indoklás	Számítás
További felületek hőelnyelése a hőátadási egyenlet szerint			k? NdopI ? (?átl.?-t)/Br	63,4110,6(1069-360)/37047=134,2
Hőérzékelési arány	Q t add / Q b add		(Q t add / Q b add)?? 100	(134,2/124)*100=108,2

ÉrtékekKtsh ésKA bsh legfeljebb 2%-kal különbözik

aKt további ésKb további - kevesebb, mint 10%, ami elfogadható.

Bibliográfia

A kazánegységek hőszámítása. normatív módszer. Moszkva: Energia, 1973, 295 p.

Rivkin S.L., Alexandrov A.A. A víz és a gőz termodinamikai tulajdonságainak táblázatai. Moszkva: Energia, 1975

Fadyushina M.P. A kazánegységek hőkalkulációja: Útmutató a "Kazántelepek és gőzfejlesztők" tudományág kurzusprojektjének megvalósításához a 0305 - Hőerőművek szakterület nappali tagozatos hallgatói számára. Sverdlovsk: UPI im. Kirova, 1988, 38 p.

Fadyushina M.P. A kazánegységek hőszámítása. Útmutató a kurzusprojekt megvalósításához a „Kazántelepítések és gőzfejlesztők” tudományágban. Sverdlovsk, 1988, 46 p.

Hasonló dokumentumok

A TP-23 kazán jellemzői, kialakítása, hőmérleg. Levegő és tüzelőanyag égéstermékek entalpiájának kiszámítása. A kazánegység termikus egyensúlya és hatásfoka. Hőátadás számítása a kemencében, ellenőrző hőszámítás a kemencében.

szakdolgozat, hozzáadva 2011.04.15

A kazánegység szerkezeti jellemzői, az égéstér, a szitafüst és a forgókamra vázlata. Az üzemanyag elemi összetétele és égési hője. Égéstermékek térfogatának és parciális nyomásának meghatározása. A kazán hőkalkulációja.

szakdolgozat, hozzáadva 2012.08.05

A kazánegység hődiagramja E-50-14-194 D. Gázok és levegő entalpiájának kiszámítása. Az égéstér, kazánköteg, túlhevítő ellenőrző számítása. A hőelnyelés megoszlása a gőz-víz út mentén. A légfűtő hőegyensúlya.

szakdolgozat, hozzáadva 2015.11.03

Az üzemanyag becsült jellemzői. Levegő- és égéstermék-térfogat számítása, hatásfok, égéstér, tűztér, I. és II. fokozatú túlhevítő, economizer, légfűtő. A kazánegység termikus egyensúlya. Gázcsatornák entalpiájának kiszámítása.

szakdolgozat, hozzáadva 2016.01.27

A hőmennyiség újraszámítása a gőzkazán gőzteljesítményéhez. Az égéshez szükséges levegőmennyiség számítása, teljes égés termékei. Az égéstermékek összetétele. A kazán egység hőmérséklete, hatásfoka.

teszt, hozzáadva: 2014.12.08

A GM-50–1 kazán, gáz- és gőz-víz út leírása. Levegő és égéstermékek térfogatának és entalpiájának kiszámítása adott tüzelőanyagra. A mérleg, a kemence, a kazánház díszlécének paramétereinek meghatározása, a hőelosztás elvei.

szakdolgozat, hozzáadva 2015.03.30

A DE-10-14GM kazánegység tervezési és műszaki jellemzőinek leírása. Az elméleti levegőfogyasztás és az égéstermékek mennyiségének számítása. A légtöbblet és -szívás együtthatójának meghatározása gázcsatornákban. A kazán hőmérlegének ellenőrzése.

szakdolgozat, hozzáadva 2014.01.23

A DE-10-14GM kazán jellemzői. Égéstermékek térfogatának, háromatomos gázok térfogati hányadának számítása. A levegőfelesleg aránya. A kazánegység termikus egyensúlya és a tüzelőanyag-fogyasztás meghatározása. Hőátadás számítása a kemencében, víztakarékos.

szakdolgozat, hozzáadva 2015.12.20

Levegő és égéstermékek térfogatának és entalpiájának kiszámítása. A kazánegység becsült hőmérlege és tüzelőanyag-fogyasztása. Ellenőrizze az égéstér számítását. Konvektív fűtőfelületek. A víztakarékosság számítása. Égéstermékek fogyasztása.

szakdolgozat, hozzáadva 2012.11.04

Az üzemanyag típusai, összetétele és termikus jellemzői. Légtérfogat számítása szilárd, folyékony és gáznemű tüzelőanyagok elégetésekor. A levegőfelesleg együtthatójának meghatározása a füstgázok összetételével. A kazánegység anyag- és hőmérlege.

^ TECHNIKAI FELADAT
"NGRES kazánok füstgázának mintavételére szolgáló eszköz"

TARTALOMJEGYZÉK:

1 TÉTEL 3

^ 2 A LÉTESÍTMÉNY ÁLTALÁNOS LEÍRÁSA 3

3 SZÁLLÍTÁSI TERÜLET / MUNKAVÉGZÉS / SZOLGÁLTATÁS NYÚJTÁSA 6

4 MŰSZAKI ADATOK 11

5 KIZÁRÁSOK/KORLÁTOZÁSOK/KÖTELEZETTSÉGEK A MUNKÁK/ELLÁTÁS/SZOLGÁLTATÁS NYÚJTÁSÁRA 12

6 Tesztelés, átvétel, üzembe helyezés 13

^ 7 ALKALMAZÁSOK LISTÁJA 14

8 A MUNKA BIZTONSÁGI KÖVETELMÉNYEI 14

9 VÁLLALKOZÓK KÖRNYEZETVÉDELMI KÖVETELMÉNYEI 17

^ 10 ALTERNATÍV AJÁNLAT 18

1 TÉTEL

Az OJSC Enel OGK-5 2011-2015 közötti környezetvédelmi programjával összhangban az OJSC Enel OGK-5 Nevinnomysskaya GRES fiókja a következőket követeli meg:

A nitrogén-oxidok, szén-monoxid, metán koncentrációjának tényleges értékének meghatározása TGM-96 kazánok különböző terheléseknél és különböző üzemmódokban (4. sz. kazán) az előadó hangszerparkja.
A nitrogén-dioxid eloszlási sűrűségének meghatározása a konvektív felület területén a kontroll szakaszban.

3. A nitrogén-oxid képződés csökkenésének értékelése a rezsim intézkedések alkalmazása és a kazán üzem műszaki-gazdasági mutatóinak változása miatt ( rendszerintézkedések alkalmazásának hatékonyságának meghatározása).

4. Javaslatok kidolgozása alacsony költségű rekonstrukciós intézkedések alkalmazására célja a nitrogén-oxidok kibocsátásának csökkentése.

2 AZ OBJEKTUM ÁLTALÁNOS LEÍRÁSA

Általános információ

Az 1340 MW tervezési teljesítményű Nyevinnomysszki Állami Kerületi Erőmű (NGRES) célja, hogy fedezze az észak-kaukázusi villamosenergia-szükségletet, és hőenergiát biztosítson a vállalkozásoknak és Nyevinnomysszk város lakosságának. Jelenleg a Nevinnomysskaya GRES beépített teljesítménye 1700,2 MW.

A GRES Nyevinnomiszk város északi szélén található, és egy kapcsolt hő- és villamosenergia-erőműből (CHP), nyitott típusú kondenzációs erőműből (blokkrész) és egy kombinált ciklusú erőműből (CCGT) áll.

A létesítmény teljes neve: az "Enel Fifth Generating Company of the Electricity Market" Nyílt Részvénytársaság "Nevinnomysskaya GRES" fióktelepe Nyevinnomyssk városában, Sztavropoli területen.

Helyszín és postacím: Orosz Föderáció, 357107, Nyevinomiszszk város, Sztavropoli terület, Energetikov utca 2.

^ Éghajlati viszonyok

Éghajlat: mérsékelt kontinentális

Az éghajlati viszonyok és a környezeti levegő paraméterei ezen a területen megfelelnek az állami kerületi erőmű (Nevinnomyssk) elhelyezkedésének, és a 2.1. táblázat adataival jellemezhetők.

2.1. táblázat A régió éghajlati adatai (Nevinnomyssk, SNiP 23-01-99)

él, pont	Külső levegő hőmérséklet, fok. TÓL TŐL
	Külső levegő hőmérséklet, havi átlag, fok. TÓL TŐL
	én	II	III	IV		V	VI		VII	VIII		IX	x	XI		XII
Sztavropol	-3,2	-2,3	1,3	9,3		15,3	19,3		21,9	21,2		16,1	9,6	4,1		-0,5
					Kevesebb, mint 8℃						Kevesebb, mint 10 ℃
Átlagos éves	A leghidegebb ötnapos időszak 0,92-es biztosítékkal				Időtartam, napok			Átlaghőmérséklet, fok. TÓL TŐL			Időtartam, napok				Átlaghőmérséklet, fok. TÓL TŐL
9,1	-19				168			0,9			187				1,7

A leghidegebb téli hónap (január) hosszú távú átlaghőmérséklete mínusz 4,5°С, a legmelegebb (július) +22,1°С.

A stabil fagyokkal járó időszak időtartama körülbelül 60 nap,

A szél sebessége, amelynek gyakorisága nem haladja meg az 5%-ot, egyenlő - 10-11 m/sec.

Az uralkodó szélirány keleti.

Az éves relatív páratartalom 62,5%.

^ A TGM - 96 KAZÁN EGYSÉG JELLEMZŐI ÉS RÖVID LEÍRÁSA.

A Taganrog Kazántelep TGM-96 típusú gázolaj kazánja egydobos, természetes keringtetésű, 480 t/h gőzteljesítmény, az alábbi paraméterekkel:

Nyomás a dobban - 155 ati

Nyomás a fő gőzszelep mögött - 140 ati

Túlhevített gőz hőmérséklete - 560С

A tápvíz hőmérséklete - 230С
^ A kazán fő tervezési adatai gáztüzeléshez:
Gőzteljesítmény t/h 480

Túlhevített gőznyomás kg/cm2 140

A túlhevített gőz hőmérséklete С 560

A tápvíz hőmérséklete С 230

A hideg levegő hőmérséklete RVV előtt С 30

A meleg levegő hőmérséklete С 265
^ A KEMÉNY JELLEMZŐI

Az égéstér térfogata m 3 1644 A kemence hőfeszültsége térfogat kcal/m 3 h 187,10 3

Óránkénti üzemanyag-fogyasztás BP nm 3 /h t/h 37.2.10 3

^ GŐZHŐMÉRSÉKLET

Túlhevítő a fal mögött C 391 A szélvédők előtt C 411

Végső pajzsok után С 434 középső pajzsok után С 529 konvektív túlhevítő bemeneti csomagok után С 572

Miután a hétvége csomagok konvektív p / n. C 560

^ GÁZHŐMÉRSÉKLET

A képernyők mögött С 958

A konvektív p/n mögött С 738 A víztakarékosság mögött С 314

Kipufogógázok С 120
A kazán elrendezése U-alakú, két konvektív aknával, az égésteret párologtató csövek és sugárzó túlhevítő panelek árnyékolják.

A forgókamra vízszintes füstelvezető kemencéjének mennyezetét a mennyezeti túlhevítő panelei árnyékolják. A forgókamrában és az átmeneti gázcsatornában szita-túlhevítő található.

A tolatókamra oldalfalai és a konvekciós aknák ferde falai falra szerelt víztakarékos panelekkel vannak árnyékolva. A konvektív túlhevítő és a víztakarékosság konvektív aknákban található.

A konvektív túlhevítő csomagok a víztakarékosság felfüggesztett csöveire vannak felszerelve.

A konvektív víztakarékos csomagok léghűtéses gerendákon vannak megtámasztva.

A kazánba belépő víz sorban halad át a felső vezetékeken, kondenzátorokon, falra szerelt víztakarékoson, konvektív víztakarékosan és belép a dobba.

A dob gőze a fali sugárzó túlhevítő 6 paneljébe jut, a sugárzóból a mennyezetbe, a mennyezetről a képernyőre, a képernyőről a mennyezet-falra, majd a konvektív túlhevítőbe. A gőz hőmérsékletét a saját kondenzátum két befecskendezése szabályozza. Az első befecskendezést az összes kazánon a szita túlhevítő előtt hajtják végre, a másodikat a K-4.5-en, a harmadikat pedig az 5A befecskendezéssel a konvektív p / n bemeneti és kimeneti csomagjai között, a második befecskendezést a K-5A-n a konvektív p / n bemeneti és kimeneti csomagjai között. a külső és a középső képernyő kivágása.

A kazán hátsó oldalán három regeneratív légfűtő található, amelyek előmelegítik a tüzelőanyag elégetéséhez szükséges levegőt. A kazán két VDN-26 ventilátorral van felszerelve. II és két DN26x2A típusú füstelszívó.

A kazánegység égésterének prizma alakú. Az égéstér egyértelmű méretei:

Szélesség - 14860 mm

Mélység - 6080 mm

Az égéstér térfogata 1644 m 3 .

A kemence térfogatának látszólagos hőfeszültsége 480 t/h terhelésnél: - gázon 187,10 3 kcal/m 3 óra;

Fűtőolajon - 190,10 3 kcal / m 3 óra.

Az égésteret teljesen leárnyékolják az elpárologtató csövek átm. 60x6 64 mm-es osztással és túlhevítő csövekkel. A keringés különböző termikus és hidraulikus torzításokkal szembeni érzékenységének csökkentése érdekében az összes párologtató szűrő szekcionált, és minden szakasz (panel) független keringtető kör.

Kazán égő.

Mennyiségek neve mér. Gázolaj

1. Névleges termelékenység kg/h 9050 8400
2. Légsebesség m/s 46 46
3. A gáz kiáramlási sebessége m/s 160 -
4. Égőellenállás kg/m2 150 150

levegővel.
5. Maximális termelés - nm 3 / óra 11000

gázteljesítmény
6. Maximális termelés - kg / óra - 10000

fűtőolaj teljesítmény.
7. Állítható határ % 100-60% 100-60%

Betöltés. névlegestől névlegestől
8. Gáznyomás az égő előtt. kg/m2 3500 -
9. Tüzelőanyag nyomás az égő előtt - kgf / cm 2 - 20

félénk.
10. Minimális nyomásesés - - - 7

fűtőolaj eltávolítása süllyesztett állapotban.

Betöltés.

Az égő rövid leírása - GMG típus.
Az égők a következő egységekből állnak:

a) egy tekercs, amelyet úgy terveztek, hogy egyenletesen ellássa a kerületi levegőt a vezetőlapátokhoz,

b) a perifériás levegőellátó kamra bemeneténél elhelyezett regiszterrel ellátott vezetőlapátok. A vezetőlapátokat úgy tervezték, hogy turbulizálják a perifériás levegő áramlását és megváltoztatják annak csavarását. Ha a vezetőlapátok letakarásával növeli a csavarását, akkor nő a pisztoly kúpossága és csökkenti a hatótávolságát, és fordítva,

c) a központi levegő befúvó kamrája, amelyet belül egy 1-es átmérőjű cső felülete képez 219 mm, amely egyidejűleg egy működő olajfúvóka beszerelésére szolgál, és kívülről átm. csőfelülettel. A 478 mm-es, amely egyben a kamra belső felülete is a kemence kimeneténél, 12 rögzített vezetőlapáttal (foglalattal) rendelkezik, amelyek a fáklya közepére irányított légáramlás turbulizálására szolgálnak.

d) kerületi levegőbevezető kamrák, amelyeket a belső oldalon egy cső átmérőjű felülete képez. 529 mm, amely egyben a központi gázellátás kamrájának külső felülete, illetve a külső oldalon a cső átm. 1180 mm, ami egyben a perifériás gázellátó kamra belső felülete is,

e) a központi gázellátás kamrája, amely egy sor átmérőjű fúvókával rendelkezik 18 mm (8 db) és egy sor furat átm. 17 mm (16 db). A fúvókák és lyukak két sorban vannak elrendezve a kamra külső felületének kerülete mentén,

f) egy kamra a perifériás gázellátáshoz, két sor átmérőjű fúvókával 25 mm 8 db mennyiségben és átm. 14 mm 32 db mennyiségben. A fúvókák a kamra belső felületének kerülete körül helyezkednek el.

Az égők légáramlásának szabályozásához a következőket kell felszerelni:

Közös csappantyú az égő levegőellátásán,

Tolózár a perifériás levegőellátáson,

Kapu a központi levegőellátáson.

A levegő kemencébe való beszivárgásának megakadályozása érdekében a fűtőolaj-fúvóka vezetőcsövére csappantyút kell felszerelni.

Hasonló cikkek

Megbeszélés:

Hogyan kössünk fejkendőt egy muszlim nőnek: Minden keleti nő méltósága, Allah iránti hűség és szeretet jelzője...
Hogyan főzzünk búzadara kását tejben csomómentesen: egy finom búzadara recept: Az édes búzadara kását tejben csomómentesen főzni nem könnyű feladat ...
Miről álmodott a fészekbaba Miért álmodott a lány a fészkelő babáról?: Mi az álma egy fészkelő babáról Freud álomkönyve A fészkelő babák szétszerelésének vagy összeállításának folyamata ...
A test bőrének száraz tisztítása: előnyös kívül-belül: A bőröd otthoni ápolása egyszerű. A fő vágy!...