Gőzturbina üzem. Gőzturbina üzem Specifikus hőfogyasztás villamosenergia -termeléshez

Gőzturbina PT-60-130 / 13- kondenzáció, két szabályozott gőzelszívással. Névleges teljesítmény 60 000 kW (60 MW) 3000 fordulat / percnél. A turbinát közvetlenül generátor meghajtására tervezték váltakozó áram típus TVF-63-2 63 000 kW teljesítménnyel, egy 10500 V -os generátor kapcsaira szerelt feszültséggel, amely egy közös alapra van felszerelve egy turbinával. A turbina fel van szerelve regeneráló berendezéssel a tápvíz melegítésére, és kondenzációs egységgel kell működnie. Ha a turbina szabályozott elszívás nélkül működik (tisztán kondenzációs üzemmód), akkor 60 MW terhelés megengedett.

Gőzturbina PT-60-130 / 13 a következő paraméterekhez tervezték:

• élő gőznyomás az automatikus elzárószelep (ASK) előtt 130 ata;
• élő gőzhőmérséklet az ASK előtt 555 ºС;
• a kondenzátoron áthaladó hűtővíz mennyisége (a kondenzátor bemenetén tervezett hőmérsékleten 20 ° C) 8000 m3 / h;
• a névleges paramétereknél a maximális gőzfogyasztás hozzávetőlegesen 387 t / h.

A turbina két állítható gőzelszívóval rendelkezik: ipari névleges nyomással 13 ata és távfűtés 1,2 ata névleges nyomással. A termelés és a fűtés kiválasztása a következő nyomásszabályozási korlátokkal rendelkezik:

• ipari 13 + 3 ata;
• kogeneráció 0,7-2,5 ata.

A turbina egytengelyes, kéthengeres egység. Henger magas nyomású egysoros szabályozófokozattal és 16 nyomásfokozattal rendelkezik. Henger alacsony nyomás két részből áll, amelyek közül a középnyomású rész szabályozó fokozatot és 8 nyomásfokozatot, az alacsony nyomású rész pedig szabályozó fokozatot és 3 nyomásfokozatot tartalmaz.

Valamennyi nagynyomású rotor tárcsa a tengelyhez integráltan kovácsolt. A kisnyomású rotor első tíz tárcsája a tengely szerves részében van kovácsolva, a fennmaradó négy tárcsa pedig túlméretezett.

A HPC és az LPC forgórészei rugalmas tengelykapcsolóval vannak összekapcsolva. Az LPC rotorjai és a generátor merev tengelykapcsolóval vannak összekötve. nRVD = 1800 fordulat / perc, nRND = 1950 fordulat / perc.

Szilárd kovácsolt forgórész HPC turbina PT-60-130 / 13 viszonylag hosszú elülső tengelyvéggel és szirom (ujjatlan) labirintus tömítéssel rendelkezik. A forgórész ilyen kialakításával a tengely kisebb legeltetése a vég- vagy közbenső tömítések kagylója miatt helyi felmelegedést és a tengely rugalmas elhajlását okozza, ami a turbina rezgését, az övcsapok, a rotorlapátok és a közbenső és a felső tömítések sugárirányú hézagának növekedése. Jellemzően a rotor eltérítése a 800-1200 ford / perc üzemi fordulatszám tartományban jelenik meg. a turbina beindításakor vagy a rotorok kifutása közben, amikor leáll.

A turbinát szállítjuk korlátozó eszköz forgassa a forgórészt 3,4 fordulat / perc sebességgel. A záróeszközt mókus-ketreces villanymotor hajtja.

A turbina rendelkezik gőzfúvóka... A friss gőzt egy szabadon álló gőzládába táplálják, amelyben automatikus redőny található, ahonnan a gőz az elkerülő csöveken keresztül a turbina szabályozó szelepekig áramlik. gőzládákban helyezkedik el, amelyek a turbinahenger elejére vannak hegesztve. A kondenzátor minimális gőzáramát az üzemmód diagram határozza meg.

A turbina fel van szerelve öblítő készülék lehetővé teszi a turbina áramlási útjának átöblítését menet közben, ennek megfelelően csökkentett terheléssel.

A felmelegedési idő csökkentése és a turbina indítási feltételeinek javítása érdekében HPC karimák és csapok, valamint élő gőzellátás biztosított a HPC elülső tömítéshez. A helyes működés biztosítása érdekében és távirányító rendszer a turbina indításakor és leállításakor, csoportos vízelvezetés biztosított leeresztő tágító a kondenzátorba.

A PT-80 / 100-130 / 13 gőzturbina átfogó korszerűsítése

A korszerűsítés célja a turbina elektromos és fűtési kapacitásának növelése a turbinaerőmű hatékonyságának növelésével. A fő lehetőség körében a korszerűsítés magában foglalja a cellás HPC védőburkolatok tömítéseinek beszerelését és a közepes nyomású áramlási pálya cseréjét egy új LP rotor gyártásával, hogy a HPC teljesítménye 383 t / h. Ugyanakkor a nyomásszabályozás tartománya a termelési elszívásban megmarad, a maximális gőzáramlás a kondenzátorhoz nem változik.
Cserélhető egységek a turbinaegység korszerűsítése során a fő lehetőség körében:

• 1-17 HPC fokozatú méhsejt-védőburkolatok felszerelése;
• A TsSND vezetőberendezése;
• Nagyobb áramlású szakasz RK ČSD nyergei a ČSD karosszéria felső felének gőzládáinak módosításával új burkolatok felszerelésére;
• Szabályozó szelepek SD és bütyökelosztó eszköz;
• A TsSND 19-27 fokozatú membránjai, burkolatos méhsejt-tömítésekkel és tekercsrugós O-gyűrűkkel felszerelve;
• SND rotor, új, az LSPC 18-27 fokozatú forgórészlapjaival, tömör marású gumiabroncsokkal;
• 1., 2., 3. membrántartók;
• Elülső tömítés verseny és tekercsrugós O-gyűrűk;
• A 28, 29, 30 fokozatú rögzítőtárcsák megmaradnak a meglévő szerkezet, amely lehetővé teszi a frissítés költségeinek csökkentését (a régi felcsúsztatható lemezek használatától függően).

Ezenkívül a fő opció keretében 1-17 HPC fokozatú méhsejt-védőburkolatok tömítését lehet beépíteni a membránok látószögébe, a tömítőbajuszok hegesztésével a rotorlapátok burkolatára.

A fő lehetőség szerinti korszerűsítés eredményeként a következők érhetők el:

1. A turbina maximális elektromos teljesítményének 110 MW -ra, a kapcsolt energiatermelő kapacitás 168,1 Gcal / h -ra történő növelése az ipari kitermelés csökkentése miatt.
2. A turbinaegység megbízható és manőverezhető működésének biztosítása minden üzemmódban, beleértve a lehető legalacsonyabb nyomást is ipari és kapcsolt energiatermelésben.
3. A turbinaegység hatékonyságának növelése;
4. Az elért műszaki és gazdasági mutatók stabilitásának biztosítása a nagyjavítási időszak alatt.

A modernizáció hatása a fő ajánlat mennyiségében:

Turbinás üzemmódok	Elektromos teljesítmény, MW	Gőzfogyasztás fűtéshez, t / h	Gőzfelhasználás a termeléshez, t / h
Sűrítés
Névleges
Maximális teljesítmény
Maximálisan fűtési elszívás
A CSD hatékonyságának növekedése
A HPC hatékonyságának növekedése

További javaslatok (lehetőségek) a korszerűsítésre

• A HPC szabályozó szakasz ketrecének korszerűsítése burkolatos méhsejt tömítések beépítésével
• Az utolsó szakasz membránjainak telepítése érintőleges ömlesztéssel
• Nagy tömítettségű HPC szabályozó szelepszár tömítések

A frissítés hatása további lehetőségekkel

№ p / o	Név	a hatás
	A HPC szabályozó szakasz ketrecének korszerűsítése burkolatos méhsejt tömítések beépítésével	A kapacitás növekedése 0,21-0,24 MW-tal - a HPC hatékonyságának növelése 0,3-0,4% -kal - a munka megbízhatóságának növelése turbina leállások
	Az utolsó szakasz membránjainak telepítése érintőleges ömlesztéssel	Kondenzációs mód: - 0,76 MW teljesítménynövekedés - a CSND hatékonyságának növelése 2,1%
	Forgó membrán tömítés	A turbinaegység hatékonyságának növelése teljesen zárt rotációs membránú üzemmódban 7 Gcal / h
	A HPC és a HPC védőburkolat tömítések cseréje cellásakra	A palackok hatékonyságának növelése (HPC 1,2-1,4%, LPPC 1%); - kapacitásnövekedés (HPC 0,6-0,9 MW, LPHC 0,2 MW); - a turbinaegységek megbízhatóságának javítása; - az elért műszaki és gazdasági stabilitás biztosítása mutatók a nagyjavítási időszak alatt; - megbízhatóság biztosítása a munka hatékonyságának csökkentése nélkül a HPC és a HPC védőburkolata átmeneti üzemmódokban, incl. a turbinák vészleállításakor.
	HPC szabályozószelepek cseréje	Kapacitásnövekedés 0,02-0,11 MW-tal - a HPC hatékonyságának növekedése 0,12% -kal - a munka megbízhatóságának növelése
	Méhsejtes LPC tömítések felszerelése	A légszivárgások kiküszöbölése a végtömítéseken keresztül - a turbina megbízhatóságának növelése - a turbina hatékonyságának növelése - az elért műszaki és gazdasági mutatók stabilitása a teljes felújítási időszak alatt - megbízható, a hatékonyság feláldozása nélkül, a végső munka LPC tömítések átmeneti üzemmódokban, beleértve sürgős esetben turbina leállások

A kisnyomású forgórész első tíz tárcsája a tengely szerves részeként kovácsolt, a másik három tárcsa fel van szerelve.

A HPC és az LPC forgórészei mereven össze vannak kötve karimákkal, amelyeket a rotorokkal együtt kovácsolnak. Az alacsony nyomású henger forgórészeit és a TVF-120-2 típusú generátort merev tengelykapcsoló köti össze.

A turbina gőz elosztása - fúvóka. A friss gőzt egy szabadon álló fúvókadobozba táplálják, amelyben automatikus redőny található, ahonnan a gőz az elkerülő csöveken keresztül a turbina szabályozó szelepekhez áramlik.

A HPC elhagyása után a gőz egy része a szabályozott termelésű elszívásra kerül, a többi az LPH -ra.

A fűtés az LPC megfelelő kamráiból történik.

A turbina rögzítési pontja a turbina keretén található a generátor oldalon, és az egység kitágul az első csapágy felé.

A felmelegedési idő csökkentése és az indítási feltételek javítása érdekében a karimák és csapok gőzfűtése, valamint az elülső HPC tömítés élő gőzellátása biztosított.

A turbina el van látva egy akadályozó eszközzel, amely 0,0067 gyakorisággal forgatja az egység tengelyvonalát.

A turbinák lapátjait úgy tervezték és hangolták, hogy 50 Hz-es hálózati frekvencián működjenek, ami 50 forgórész-forgásnak felel meg. A turbina hosszú távú működése 49-50,5 Hz közötti hálózati frekvencián megengedett.

A turbinaegység alapjának magassága a kondenzációs helyiség padlójától a turbinacsarnok padlójáig 8 m.

2.1 A PT-80 / 100-130 / 13 turbinák alapvető termikus diagramjának leírása

A kondenzációs készülék tartalmaz egy kondenzációs egységet, egy légszívó berendezést, kondenzátumot és keringető szivattyúk, ejektor keringési rendszer, vízszűrők, csővezetékek a szükséges szerelvényekkel.

A kondenzációs csoport egy kondenzátorból áll, beépített köteggel, amelynek teljes hűtőfelülete 3000 m2, és arra tervezték, hogy kondenzálja a belépő gőzt, vákuumot hozzon létre a turbina kipufogócsövében és megőrizze a kondenzátumot, valamint használja a a kondenzátorba belépő gőz hője a beépített kötegben lévő utántöltő víz felmelegítésére vonatkozó hőmérsékleti ütemezés szerinti üzemmódokban.

A kondenzátornak egy speciális kamrája van a gőzrészbe beépítve, amelybe az 1. számú HDPE szakasz van beépítve. A HDPE többi részét külön csoport telepíti.

A regeneráló egységet a szabályozatlan turbinaelszívásból származó gőzzel táplált víz melegítésére tervezték, és négy fokozatú HDPE, három nagynyomású szivattyú és légtelenítő van. Minden fűtőtest felületi típusú.

LDPE No. 5,6 és 7 - függőleges kialakítás, beépített túlhevítőkkel és vízelvezető hűtőkkel. Az LDPE csoportos védelemmel van ellátva, amely automata aljzatból és ellenőrizd a szelepeket a víz be- és kimeneténél, automata szelep elektromágnessel, csővezeték a fűtőberendezések be- és kikapcsolására.

Az LDPE és a HDPE (kivéve az 1. számú HDPE -t) kondenzvíz -elvezető szelepekkel van felszerelve, amelyeket elektronikus szabályozók vezérelnek.

A gőz kondenzvíz elvezetése a fűtőberendezésekből kaszkád. A kondenzátumot az LPH # 2 -ből egy leeresztő szivattyúval szivattyúzzák.

A hálózati víz fűtésére szolgáló berendezés két hálózati fűtőtestet, kondenzátumot és hálózati szivattyút tartalmaz. Mindegyik fűtőelem vízszintes gőz-víz hőcserélő, amelynek hőcserélő felülete 1300 m2, amelyet egyenes alkot sárgaréz csövek mindkét oldalon csőlapokban lobbant.

3 Segédberendezések kiválasztása az állomás termikus rendszeréhez

3.1 A turbinával szállított berendezés

Mivel a kondenzátort, a fő kilökőt, az alacsony és nagynyomású fűtőberendezéseket a turbinával együtt szállítják a vetített állomáshoz, majd az állomáson történő felszereléshez a következőket kell használni:

a) 80-KCST-1 típusú kondenzátor, három darab, egy-egy turbina;

b) Az EP-3-700-1 típusú fő ejektor hat darab mennyiségben, minden turbina esetében kettő;

c) PN-130-16-10-II típusú (2. számú PND) és PN-200-16-4-I (3.4. számú PND) kisnyomású fűtőberendezések;

d) PV-450-230-25 (HPH # 1), PV-450-230-35 (HPH # 2) és PV-450-230-50 (HPH # 3) típusú nagynyomású fűtőberendezések.

Az adott berendezés jellemzőit a 2., 3., 4., 5. táblázat foglalja össze.

2. táblázat - kondenzátor jellemzői

3. táblázat - a kondenzátor fő kilökőjének jellemzői

GŐZTURBIN NÖVÉNY PT-80 / 100-130 / 13

80 MW TELJESÍTMÉNYŰ

A PT-80 / 100-130 / 13 gőzkondenzációs turbina (1. ábra) állítható gőzelszívással (termelés és kétlépcsős kapcsolt energiatermelés), 80 MW névleges teljesítmény mellett, 3000 ford / perc fordulatszámmal váltakozó áramú generátor, 120 MW teljesítményű TVF-120-2 típusú, amikor kazán egységgel ellátott blokkban dolgozik.

A turbinának van regeneráló berendezése a tápvíz melegítésére, hálózati fűtőberendezések a hálózati víz fokozatos felmelegítésére, és egy kondenzációs egységgel együtt kell működnie (2. ábra).

A turbinát az alábbi fő paraméterekkel való működésre tervezték, amelyeket az 1. táblázat mutat be.

A turbina állítható gőzelszívással rendelkezik: 13 ± 3 kgf / cm 2 abszolút nyomású termelés; két kogenerációs elszívás (hálózati víz melegítésére): a felső 0,5-2,5 kgf / cm 2 abszolút nyomással; alsó-0,3-1 kgf / cm 2 absz.

A nyomásszabályozás az alsó fűtőkamrában elhelyezett vezérlőmembrán segítségével történik.

A szabályozott nyomás fennmarad a kapcsolt energiatermelésben: a felső elszívásban két bekapcsolt fűtési elszívással, az alsóban - egy alacsonyabb fűtési elszívással.

A tápvíz felmelegítését egymást követő LPH, légtelenítő és HPH berendezésekben hajtják végre, amelyeket turbinakivonásokból származó gőzzel táplálnak (szabályozott és nem szabályozott).

A regeneratív kiválasztásokra vonatkozó adatokat a táblázat tartalmazza. 2 és megfelelnek az összes mutató paramétereinek.

1. táblázat 2. táblázat

Fűtés	Gőz paraméterek az extraháló kamrában		Mennyiség kiválasztott gőz, t / h
	Nyomás, kgf / cm 2 absz.	Hőmérséklet, С
LDPE 6. sz
Légtelenítő
PND szám 2
PND szám 1

A légtelenítőből a turbinaegység regeneráló rendszerébe érkező tápvíz hőmérséklete 158 ° C.

Az élő gőz névleges paraméterei, a hűtővíz áramlási sebessége 8000 m 3 óra, a hűtővíz hőmérséklete 20 ° C, teljesen bekapcsolt regenerálás, a HPH -ban felmelegített vízmennyiség egyenlő 100% -os gőzfogyasztással, amikor a turbinaegység a séma légtelenítővel 6 kgf / cm 2 absz. a hálózati víz fokozatos felmelegítésével, a turbinakapacitás teljes kihasználásával és a minimális gőzáramlással a kondenzátorba a következő szabályozott elvonási értékek vehetők fel: a szabályozott elvezetések névleges értékei 80 MW teljesítmény mellett; termelési kiválasztás 185 t / h 13 kgf / cm 2 abs nyomáson; teljes fűtési elszívás 132 t / h nyomáson: a felső elszívásban 1 kgf / cm 2 absz. és az alsó választékban 0,35 kgf / cm 2 absz; a gyártási kiválasztás maximális értéke 13 kgf / cm 2 absz. 300 t / h; a termelési kitermelés ezen értékével és a kapcsolt energiatermelés hiányával a turbina teljesítménye 70 MW lesz; 80 MW névleges kapacitással és a kapcsolt energiatermelés hiányával a maximális termelési kitermelés körülbelül 245 t / óra lesz; a kapcsolt energiatermelésből származó kivonások maximális összértéke 200 t / h; ennyi felszállás és a termelési felszállás hiányában a kapacitás körülbelül 76 MW lesz; 80 MW névleges teljesítménnyel és termelési elszívás nélkül a maximális fűtési teljesítmény 150 t / óra lesz. Ezenkívül 80 MW névleges kapacitás érhető el 200 t / h maximális kogenerációs elszívással és 40 t / h termeléssel.

A turbina hosszú távú üzemeltetése megengedett a fő paraméterek következő eltéréseivel a névlegesektől: élő gőznyomás 125 - 135 kgf / cm 2 absz. élő gőz hőmérséklete 545-560 ° С; a hűtővíz hőmérsékletének emelkedése a kondenzátor bemeneténél 33 ° C -ra, és a hűtővíz áramlási sebessége 8000 m 3 óra; a termelés értékének és a gőz kivonásának egyidejű csökkenése nullára.

Amikor az élő gőz nyomása 140 kgf / cm 2 absz. és 565 ° C -ig terjedő hőmérsékleten, a turbina legfeljebb 30 percig üzemeltethető, és a turbinaműködés teljes időtartama ezeknél a paramétereknél nem haladhatja meg az évi 200 órát.

A 100 MW maximális teljesítményű turbina hosszú távú üzemeltetése a termelés és a fűtés bizonyos kivonásainak egyes kombinációinál az elszívás mennyiségétől függ, és ezt a rezsimdiagram határozza meg.

A turbina üzemeltetése nem megengedett: a gőznyomásnál a termelési kiválasztó kamrában 16 kgf / cm 2 absz. és a kogenerációs kamrában 2,5 kgf / cm 2 absz. felett; amikor a gőznyomás a túlterhelési szelep kamrájában (a 4. fokozat mögött) nagyobb, mint 83 kgf / cm 2 absz; ha a gőznyomás az LPC szabályozó kerék kamrájában (a 18. fokozat mögött) nagyobb, mint 13,5 kgf / cm 2 absz; a mellékelt nyomásszabályozókkal és nyomásokkal a gyártási szelektáló kamrában 10 kgf / cm 2 absz. alatt, és az alsó fűtési választókamrában 0,3 kgf / cm 2 abs alatt; a légkörbe történő kipufogáshoz; a turbina kipufogó részének hőmérséklete 70 ° C felett van; ideiglenes befejezetlen telepítési sémán; amikor a felső fűtéselszívás be van kapcsolva, míg az alsó fűtéselszívás ki van kapcsolva.

A turbina el van látva egy akadályozó eszközzel, amely forgatja a turbina rotorját.

A turbina lapátos egységet 50 Hz (3000 ford / perc) hálózati frekvenciára tervezték.

A turbina hosszú távú üzemeltetése a hálózati frekvencia 49-50,5 Hz-en belüli eltéréseivel, rövid távú működés legalább 48,5 Hz frekvencián, a turbina beindítása csúszó gőzparamétereken hideg és meleg állapotokból.

A turbina becsült időtartama különböző hőmérsékleti állapotokból indul (a nyomástól a névleges terhelésig): hideg állapotból - 5 óra; 48 óra tétlenség után - 3 óra 40 perc; 24 óra tétlenség után - 2 óra 30 perc; 6-8 óra tétlenség után - 1 óra 15 perc.

Megengedett a turbina üresjárati fordulatszáma a terhelés leadása után legfeljebb 15 percig, feltéve, hogy a kondenzátort keringő vízzel és teljesen nyitott forgó membránnal hűtik.

Garanciális hőköltségek. asztal A 3. ábra a garantált fajlagos hőfogyasztást mutatja. A fajlagos gőzfogyasztás 1% -os tűréssel garantált a teszt pontossága felett.

3. táblázat

Teljesítmény generátor terminálokon, MW	Gyártás kiválasztása		Fűtés kiválasztása		Hálózati vízhőmérséklet a hálózati fűtőbemenetnél, PSG 1, ° С	Generátor hatékonysága,%	Tápvíz melegítési hőmérséklete, ° С	Fajlagos fogyasztás hő, kcal / kWh
	Nyomás, kgf / cm 2 absz.		Nyomás, kgf / cm 2 absz.	A kivont gőz mennyisége, t / h

* Az elszívási nyomásszabályozók ki vannak kapcsolva.

Turbinás kialakítás. A turbina egytengelyes, kéthengeres egység. A HPC áramlási útvonala egysoros szabályozási fokozatot és 16 nyomásfokozatot tartalmaz.

Az LPC áramlási része három részből áll: az első (a felső fűtéselszívás előtt) szabályozó fokozatot és hét nyomásfokozatot tartalmaz, a második (a fűtési elszívások között) két nyomásfokozatot, a harmadik pedig egy szabályozási fokozatot és két nyomásfokozatok.

A nagynyomású rotor egy darabból kovácsolt. Az alacsony nyomású rotor első tíz tárcsája a tengelyhez integráltan kovácsolt, a másik három tárcsa pedig fel van szerelve.

A HPC és az LPC forgórészei mereven össze vannak kötve karimákkal, amelyeket a rotorokkal együtt kovácsolnak. Az alacsony nyomású henger rotorjai és a TVF-120-2 típusú generátor merev tengelykapcsolóval vannak összekötve.

A turbina és a generátor tengelyének kritikus fordulatszáma percenként: 1 580; 2214; 2470; A 4650 a keresztirányú rezgések I, II, III és IV tónusának felel meg.

A turbinának gőzfúvóka -elosztója van. A friss gőzt egy szabadon álló gőzládába táplálják, amelyben automatikus redőny található, ahonnan a gőz az elkerülő csöveken keresztül a turbina szabályozó szelepekhez áramlik.

A HPC elhagyása után a gőz egy része a szabályozott termelésű elszívásra kerül, a többi az LPH -ra.

A fűtés az LPC megfelelő kamráiból történik. Az LPC turbina utolsó szakaszából kilépve a kipufogó gőz belép a felületi típusú kondenzátorba.

A turbina gőzlabirintus tömítésekkel van felszerelve. A gőz 1,03-1,05 kgf / cm 2 abszolút nyomáson kerül a tömítések utolsó előtti rekeszébe. körülbelül 140 ° C hőmérsékleten a légtelenítő kiegyenlítő vezetékéből gőzzel táplált kollektorból (6 kgf / cm 2 absz.) vagy a tartály gőztéréből.

A tömítések külső rekeszéből a gőz-levegő keveréket a kilökő szívja a vákuumhűtőbe.

A turbina rögzítési pontja a turbina keretén található a generátor oldalon, és az egység kitágul az első csapágy felé.

A felmelegedési idő csökkentése és az indítási feltételek javítása érdekében a karimák és csapok gőzfűtése, valamint az elülső HPC tömítés élő gőzellátása biztosított.

Szabályozás és védelem. A turbina hidraulikus vezérlőrendszerrel van felszerelve (3. ábra);

1- teljesítménykorlátozó; 2-blokk orsó a sebességszabályozóból; 3 távirányító; 4 szervó automatikus redőny; 5 sebességes szabályozó; 6-biztonsági szabályozó; A biztonsági szabályozó 7 orsója; 8-as szervomotor helyzetjelző; 9 szervo motoros CVD; 10 szervo motor ČSD; 11 szervomotor LPH; 12-elektrohidraulikus átalakító (EGP); 13 összegző orsók; 14-vészhelyzeti elektromos szivattyú; 15 készenléti állapotú elektromos kenőszivattyú; A vezérlőrendszer 16 indítású elektromos szivattyúja (váltakozó áram);

én- nyomóvezeték 20 kgf / cm 2 absz.II- vezeték a HPC szervomotor szelepéhez;III-zsinór a szervo motor H "SD orsójához; IV-zsinór az orsóhoza szervomotornál PND; A centrifugális főszivattyú V-vonalú szívása; VI-os kenési sor olajhűtőkhöz; VII-sor automatikus redőnyhöz; VIII-vonal az összegző orsóktól a sebességszabályozóig; IX-sor kiegészítő védelem; X - egyéb vonalak.

A rendszer munkafolyadéka ásványolaj.

A friss gőzbevezető szabályozószelepek, a CSD előtti szabályozószelepek és a gőzáteresztő forgó membrán átrendezését az LPHP -ben szervomotorok végzik, amelyeket a kivonatok fordulatszám -szabályozója és nyomásszabályozója vezérel.

A szabályozót úgy tervezték, hogy a turbinagenerátor forgási sebességét körülbelül 4%-os egyenetlenséggel tartsa fenn. Fel van szerelve egy vezérlő mechanizmussal, amely a következőkre szolgál: a biztonsági szabályozó orsók feltöltésére és az automatikus élő gőz redőny kinyitására; a turbinagenerátor forgási sebességének változása, és lehetőség van a generátor szinkronizálására a rendszer bármely vészfrekvenciáján; adott generátor terhelés fenntartása, miközben a generátor párhuzamosan működik; a normál frekvencia fenntartása a generátor egyszeri működése során; növeli a sebességet a biztonsági szabályozó ütők tesztelésekor.

A vezérlőszerkezet manuálisan, közvetlenül a turbinánál és távolról is működtethető a kezelőpanelről.

A harmonika nyomásszabályozókat arra tervezték automatikus karbantartás gőznyomás az ellenőrzött elszívások kamráiban, egyenetlensége körülbelül 2 kgf / cm 2 a termelési extrakcióhoz és körülbelül 0,4 kgf / cm 2 a fűtési elszíváshoz.

A vezérlőrendszer elektrohidraulikus átalakítóval (EHC) rendelkezik, amelynek vezérlőszelepeinek zárását és nyitását az energiaellátó rendszer technológiai védelme és vészautomatizálása befolyásolja.

A forgási sebesség megengedhetetlen növekedése elleni védelem érdekében a turbina biztonsági szabályzóval van felszerelve, amelynek két centrifugális ütközője azonnal működésbe lép, amikor a fordulatszám 11-13% -kal eléri a névleges fordulatszámot, ami az élő gőz automatikus zárását eredményezi, szabályozó szelepeket és egy forgó membránt a záráshoz. Ezenkívül egy további védelem is van a fordulatszám -szabályozó orsók blokkján, amely akkor aktiválódik, amikor a frekvenciát 11,5%-kal növelik.

A turbina elektromágneses kapcsolóval van felszerelve, amikor beindul, az automatikus redőny, a szabályozószelepek és a forgó PND membrán zárva vannak.

Az elektromágneses kapcsolóra gyakorolt ​​hatást az alábbiak hajtják végre: egy tengelyirányú váltórelé, amikor a rotor egy bizonyos mértékű tengelyirányú mozgást végez,

a megengedett legnagyobb túllépése; vákuumrelé, ha a kondenzátorban nem megengedett vákuumcsökkenés történik 470 Hgmm -ig. Művészet. (amikor a vákuum 650 Hgmm -re csökken, a vákuumrelé figyelmeztető jelzést ad); élő gőz hőmérséklet potenciométerek az élő gőz hőmérsékletének megengedhetetlen csökkenése esetén, késleltetés nélkül; kulcs a turbina távoli leállításához a kezelőpanelen; nyomáscsökkentő kapcsoló a kenőrendszerben, 3 s késleltetéssel, egyidejű riasztási jelzéssel.

A turbina teljesítménykorlátozóval van ellátva, amelyet speciális esetekben használnak a szabályozószelepek nyitásának korlátozására.

A visszacsapó szelepeket úgy tervezték, hogy megakadályozzák a turbina gyorsulását fordított gőzáram miatt, és csővezetékekre (szabályozott és szabályozatlan) gőzelszívásra vannak felszerelve. A szelepeket a gőz ellenáramlása és az automatika zárja le.

A turbinaegység elektronikus szabályozókkal van felszerelve működtetőkkel, hogy fenntartsák: adott gőznyomást a végtömítő elosztóban úgy, hogy a gőzellátó szelepre hatnak a légtelenítők kiegyenlítő vezetékéből 6 kgf / cm 2 vagy a tartály gőztéréből; a kondenzátor kondenzvízgyűjtőjében lévő szint a megadott ± 200 mm -es maximális eltéréssel (ugyanaz a szabályozó kapcsolja be a kondenzátum visszavezetését alacsony gőzáramlási sebességnél a kondenzátorban); a fűtő gőz kondenzátum szintjét a regeneráló rendszer összes fűtőberendezésében, kivéve az 1. számú HDPE -t.

A turbinaegység fel van szerelve védőeszközök: az összes HPH együttes leállításához, a bypass vezeték egyidejű bekapcsolásával és jelzéssel (a készülék akkor aktiválódik, ha a kondenzvíz szintje vészhelyzetben megemelkedik a csőrendszer sérülése vagy megsértése miatt az egyik HPH az első határig); légköri szelepek-membránok, amelyek az LPC kipufogócsöveire vannak felszerelve, és akkor nyílnak meg, amikor a csövekben a nyomás 1,2 kgf / cm 2 absz.

Kenési rendszer A T-22 GOST 32-74 olaj ellátására tervezték a vezérlőrendszert és a csapágykenő rendszert.

Az olajat két sorba kapcsolt befecskendező segítségével juttatják a kenőrendszerbe az olajhűtők előtt.

A turbinagenerátor szervizeléséhez az indítás során az indítóolaj elektromos szivattyúja 1500 ford / perc fordulatszámmal van felszerelve.

A turbina egy készenléti váltakozó áramú motoros szivattyúval és egy készenléti egyenáramú motoros szivattyúval van felszerelve.

Amikor a kenőanyag nyomása a megfelelő értékre csökken, a készenléti és vészszivattyúk automatikusan bekapcsolnak a kenőanyag -nyomáskapcsolóból (RDS). Az RDS -t rendszeresen tesztelik a turbina működése során.

Ha a nyomás a megengedett alatt van, a turbina és a korlátozószerkezet lekapcsolódik az RDS jelről az elektromágneses kapcsolóra.

A hegesztett szerkezetű tartály munkakapacitása 14 m 3.

Az olaj mechanikai szennyeződésektől való megtisztításához szűrőket kell felszerelni a tartályba. A tartály kialakítása lehetővé teszi a szűrők gyors és biztonságos cseréjét. Van egy szűrő a finom olajok mechanikai szennyeződésekből történő tisztítására, amely biztosítja a vezérlő- és kenőrendszerek által felhasznált olajfogyasztás egy részének állandó szűrését.

Az olaj hűtéséhez két (vízszintes felületű) olajhűtő található, amelyek a cirkulációs rendszerből származó, 33 ° C -ot meg nem haladó hőmérsékletű friss hűtővízzel való működésre vannak tervezve.

Kondenzációs készülék, A turbinaegység karbantartására tervezték, kondenzátorból, fő- és indítólevegőkből, kondenzátum- és keringtető szivattyúkból és vízszűrőkből áll.

A felületi kétáramú kondenzátort, amelynek teljes hűtőfelülete 3000 m 2, friss hűtővízzel való működésre tervezték. Külön beépített köteget biztosít a kiegészítő vagy hálózati víz melegítésére, amelynek fűtőfelülete a kondenzátor teljes felületének körülbelül 20% -a.

A kiegyenlítő tartályt a kondenzátorral szállítjuk a fő kondenzvízvezetékre szerelt szabályozó- és recirkulációs szelepekre ható elektronikus szintszabályozó érzékelő csatlakoztatásához. A kondenzátornak egy speciális kamrája van a gőzrészbe beépítve, amelybe az 1. számú HDPE szakasz van beépítve.

A légtelenítő berendezés két fő háromfokozatú kilökőből (egy készenléti állapotból) áll, amelyek a levegő felszívására és a normál hőcserélési folyamat biztosítására szolgálnak a kondenzátorban és más vákuum hőcserélő berendezésekben, valamint egy indító kilökőben, amely a kondenzátorban lévő vákuumot gyorsan 500-ra emeli. -600 Hgmm. Művészet.

Két függőleges típusú kondenzvízszivattyú (egy készenléti) van felszerelve a kondenzációs készülékbe, amely kiszivattyúzza a kondenzátumot, és azt a légtelenítőhöz juttatja a kilökő hűtőkön, a tömítéshűtőkön és a HDPE hűtőkön keresztül. A kondenzátor és a generátor gázhűtők hűtővízét cirkulációs szivattyúk szolgáltatják.

A berendezés olaj- és gázhűtőibe táplált hűtővíz mechanikai tisztításához forgószita szűrőket kell felszerelni a menet közbeni öblítéshez.

A keringtető rendszer indító ejektorát úgy tervezték, hogy a rendszert vízzel töltse fel a turbinaegység beindítása előtt, valamint eltávolítsa a levegőt, amikor felhalmozódik a leeresztő keringtető vízvezetékek felső pontjaiban és az olajhűtők felső vízkamráiban. .

A vákuum megszakításához elektromos szelepet használnak a légszívó vezetékre a kondenzátorból, az indító kilökőhöz szerelve.

Regeneráló eszköz a tápvíz (turbina kondenzátum) melegítésére szolgál a turbina közbenső szakaszaiból vett gőzzel. A berendezés a működő gőz felületi kondenzátorából, a fő kilökőből, a labirintus -tömítések felületi gőzhűtőiből, a HDPE felszínből áll, majd a turbina kondenzátumát a felszíni HPH légtelenítőbe irányítják, hogy a légtelenítő után felmelegítse a betáplált vizet. a turbina maximális gőzfogyasztásának körülbelül 105% -a.

Az 1. számú HDPE a kondenzátorba van beépítve. A HDPE többi részét külön csoport telepíti. LDPE No. 5, 6 és 7 - függőleges kialakítás beépített túlhevítőkkel és vízelvezető hűtőkkel.

Az LDPE -t csoportos védelemmel szállítják, amely automatikus ki- és visszacsapó szelepekből áll a víz be- és kimenetén, egy elektromágneses automatikus szelepből, egy csővezetékből a fűtőberendezések be- és kikapcsolásához.

Az LDPE és a HDPE mindegyikét - kivéve az 1. számú HDPE -t - kondenzvíz -elvezető szabályozó szeleppel látja el, amelyet elektronikus "szabályozó" vezérel.

A gőz kondenzvíz elvezetése a fűtőberendezésekből kaszkád. A kondenzátumot az LPH # 2 -ből egy leeresztő szivattyúval szivattyúzzák.

Az 5. számú LDPE -ből származó kondenzátum közvetlenül a légtelenítőbe kerül 6 kgf / cm 2 absz. vagy alacsony terhelés esetén a fűtőelemben nem elegendő nyomás esetén a turbina automatikusan átkapcsol az LPHE -re.

A regeneráló berendezés fő berendezéseinek jellemzőit a táblázat tartalmazza. 4.

A speciális SP vákuumhűtő a gőz elszívására szolgál a turbina labirintus tömítéseinek végtartóiból.

A gőz elszívását a turbina labirintus -tömítéseinek közbenső részéből egy függőleges CO -hűtőbe hajtjuk végre. A hűtő az 1. számú HDPE után a fő kondenzátum regeneratív fűtési körébe tartozik.

A hűtő kialakítása hasonló az alacsony nyomású fűtőberendezésekhez.

A hálózati víz felmelegítését két, 1. és 2. számú hálózati fűtőberendezésből (PSG No. 1 és 2) álló berendezésben végzik, amelyeket gőzzel csatlakoztatnak az alsó és a felső fűtéselvezetéshez. Hálózati fűtőkészülékek típusa-PSG-1300-3-8-1.

A berendezés azonosítása		Fűtőfelület, m 2	Munkakörnyezeti paraméterek		Nyomás, kgf / cm 2 absz., hidraulikus teszt során terekben
			Vízfogyasztás, m 3 / h	Ellenállás, m víz. Művészet.
	Beépített kondenzátor
PND 2. sz	PN-130-16-9-II
PND 3. sz
PND 4. sz
PND 5. sz	PV-425-230-23-1
PND 6. sz	PV-425-230-35-1
PND 7. sz
Gőzhűtő a közbenső tömítő kamrákból	PN-130-1-16-9-11
Gőzhűtő a tömítések végkamráiból

Küldje el jó munkáját a tudásbázis egyszerű. Használja az alábbi űrlapot

Azok a hallgatók, végzős hallgatók, fiatal tudósok, akik a tudásbázist használják tanulmányaik során és munkájuk során, nagyon hálásak lesznek Önnek.

közzétett http://www.allbest.ru/

megjegyzés

Ebben lejáratú papírok az erőmű alapvető termikus diagramjának számítása a fűtés alapján gőzturbina

PT-80 / 100-130 / 13 hőmérsékleten a környezet, a regeneratív fűtés és a hálózati fűtőberendezések rendszerét számítják ki, valamint a turbinaegység és a hajtómű hőhatékonyságának mutatóit.

A függelék a PT-80 / 100-130 / 13 turbinás egységen alapuló vázlatos termikus diagramot, a hálózati vízhőmérséklet és a fűtési terhelés grafikonját, egy hs gőztágulási diagramot a turbinában, a PT-80 / 100-130 / 13 turbinaegység üzemmódok, a fűtőelem nagynyomású PV-350-230-50 általános nézete, specifikáció Általános nézet PV-350-230-50, a PT-80 / 100-130 / 13 turbina hosszmetszete, a TPP sémában szereplő segédberendezések általános nézetének specifikációja.

A munka 45 lapon áll össze, 6 táblázatot és 17 illusztrációt tartalmaz. A munkában 5 irodalmi forrást használtak fel.

• Bevezetés
• A tudományos és műszaki szakirodalom áttekintése (Elektromos és hőenergia -előállítási technológiák)
• 1. A PT-80 / 100-130 / 13 turbinaegység termikus diagramjának leírása
• 2. A PT-80 / 100-130 / 13 turbinás egység termikus diagramjának kiszámítása megnövelt terhelési módban
• 2.1 Kiinduló adatok a számításhoz
• 2.2
• 2.3 A gőztágulási folyamat paramétereinek kiszámítása a turbina rekeszekben benh- Sdiagram
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Hálózati fűtési rendszer (kazánház)
• 2.6.2 Regeneráló nagynyomású fűtők és tápegység (szivattyú)
• 2.6.3 Tápvíz légtelenítő
• 2.6.4 Fűtés nyersvíz
• 2.6.5
• 2.6.6 Sminkvíz-légtelenítő
• 2.6.7
• 2.6.8 Kondenzátor
• 2.7
• 2.8 A turbinaegység energiamérlege PT-80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• Következtetés
• Bibliográfia
• Bevezetés
• Az összes iparág nagy gyárai számára, amelyek magas hőfogyasztással rendelkeznek, az optimális áramellátó rendszer egy kerületi vagy ipari CHP -ből származik.
• A CHPP -k villamosenergia -termelési folyamatát a kondenzációs erőművekhez képest fokozott termikus hatékonyság és magasabb energiahatékonyság jellemzi. Ez annak a ténynek köszönhető, hogy a turbina hulladékhőjét, amelyet egy hideg forráshoz (külső fogyasztó hővevőjéhez) visznek el, felhasználják benne.
• Ebben a munkában elvégeztük a PT-80 / 100-130 / 13 termelő kapcsolt energiatermelő erőmű alaptermék-diagramjának kiszámítását, amely külső üzemi hőmérsékleten tervezett üzemmódban működik.
• A termikus kör kiszámításának feladata az egységekben és csomópontokban lévő munkafolyadék áramlási paramétereinek, áramlási sebességének és irányainak, valamint az állomás teljes gőzfogyasztásának, elektromos teljesítményének és mutatóinak meghatározása.
• 1. A PT-hőkép alapvető diagramjának leírása80/100-130/13

A 80 MW elektromos teljesítményű hajtómű egy nagynyomású E-320 /140 dobkazánból, egy PT-80 / 100-130 / 13 turbinából, egy generátorból és egy kiegészítő berendezésből áll.

A tápegységnek hét kivezetése van. A turbinaegység fűtővíz kétfokozatú fűtésére használható. Van egy fő- és csúcskazán, valamint egy PVK, amely bekapcsol, ha a kazán nem tudja biztosítani a hálózati víz előírt fűtését.

A kazánból származó, 12,8 MPa nyomású, 555 0 ° C hőmérsékletű friss gőz belép a turbina HPC -jébe, és miután kidolgozott, a turbina CSD -jébe, majd az LPH -ba kerül. A gőz ledolgozása után az LPHP a kondenzátorba kerül.

A regeneráló tápegység három nagynyomású fűtőberendezéssel (HPH) és négy kisnyomású fűtőelemmel (LPH) rendelkezik. A fűtőberendezések a turbinaegység végétől számítva vannak számozva. Az LDPE-7 fűtőgőz kondenzátumát kaszkádban az LDPE-6-ba, az LDPE-5-be, majd a légtelenítőbe (6 ata) vezetik le. A kondenzátum elvezetése a PND4, PND3 és PND2 -ből szintén kaszkádban történik a PND1 -re. Ezután a PND1 fűtőberendezésből gőz kondenzátum kerül a CM1 -be (lásd PRTS2).

A fő kondenzátumot és a tápvizet egymás után melegítik PE, CX és PS, négy kisnyomású fűtőberendezésben (LPH), 0,6 MPa légtelenítőben és három nagynyomású fűtőberendezésben (HPH). A gőzellátást ezekhez a fűtőberendezésekhez három szabályozott és négy szabályozatlan turbinás gőzelszívásból végzik.

A fűtőhálózatban a víz melegítésére szolgáló blokkon van egy kazán egység, amely egy alsó (PSG-1) és felső (PSG-2) fűtőberendezésekből áll, amelyeket a 6. és 7. kiválasztott gőz táplál, valamint a PVK, illetőleg. A kondenzátumot a felső és az alsó hálózati fűtőberendezésekről leeresztő szivattyúk szolgáltatják a CM1 keverőkhöz a PND1 és PND2 és az SM2 között a PND2 és PND3 fűtőelemek között.

A betáplált víz melegítési hőmérséklete a (235-247) 0 С tartományban van, és függ a kezdeti friss gőznyomástól, az LDPE7 alhűtésének mennyiségétől.

Az első gőz-elvezetés (a HPC-ből) az LDPE-7 tápvízének melegítésére szolgál, a második gőz-elvezetés (a HPC-ből)- a HPH-6-ba, a harmadik (a HPC-ből)- az LDPE- 5, D6ata, gyártáshoz; a negyedik (a ČSD -től) - a PND -4 -ig, az ötödik (a ČSD -től) - a PND -3 -ig, a hatodik (a ČSD -től) - a PND -2 -ig, légtelenítő (1,2 ata), a PSG2 -ig, a PSV -ig; hetedik (a PND -ből) - a PND -1 -ben és a PSG1 -ben.

A veszteségek kompenzálása érdekében a rendszer biztosítja a nyersvíz bevitelét. A nyers vizet nyersvízmelegítőben (PSV) 35 ° C hőmérsékletre melegítik, majd kémiai kezelés után belép az 1,2 ata légtelenítőbe. A pótvíz felmelegedésének és légtelenítésének biztosítása érdekében a hatodik légtelenítésből származó gőz hőjét használják fel.

Gőz a tömítő rudakból D db = 0,003D 0 mennyiségben kerül a légtelenítőbe (6 ata). A legkülső tömítőkamrákból származó gőz a CX -be, a középső tömítőkamrákból a PS -be kerül.

A kazán tisztítása két szakaszban történik. A gőz az 1. fokozatú bővítőből a légtelenítőbe (6 ata), a 2. fokozatú bővítőből a légtelenítőbe (1,2 ata) kerül. A 2. fokozat bővítővízét a hálózat vízvezetékébe vezetik, hogy részben pótolja a hálózat veszteségeit.

1. ábra Egy CHPP termikus diagramja TU PT-80 / 100-130 / 13 alapján

2. Egy turbinás berendezés sematikus hővázlatának kiszámításaPT-80/100-130/13 fokozott terhelés alatt

A turbinás üzem alapvető hődiagramjának kiszámítása a turbina adott gőzáramlási sebességén alapul. A számítás eredményeként a következőket határozzuk meg:

? a turbinaegység elektromos teljesítménye - W NS;

? a turbinás erőmű és a CHPP egészének energiamutatói:

b. együttható hasznos cselekvés CHP villamosenergia -termeléshez;

v. a kapcsolt energiatermelő erőmű hatékonysági együtthatója fűtési hő előállítására és szállítására;

d) egyenértékű tüzelőanyag fajlagos fogyasztása villamosenergia -termeléshez;

e. egyenértékű tüzelőanyag fajlagos fogyasztása hőenergia előállításához és ellátásához.

2.1 Kiinduló adatok a számításhoz

Élő gőznyomás -

Élő gőz hőmérséklet -

Kondenzátor nyomás - P k = 0,00226 MPa

Gőz elszívási paraméterek:

gőzfogyasztás -

tálalás -,

fordított -.

Élő gőzfogyasztás turbinánként -

A termikus kör elemeinek hatásfokát a 2.1. Táblázat tartalmazza.

asztal 2.1. A hőáramkör elemeinek hatékonysága

Hőkör elem	Hatékonyság
	Kijelölés	Jelentése
Folyamatos lefúvó tágító
Alsó hálózati fűtés
Felső hálózati fűtés
Regeneráló fűtési rendszer:
Tápszivattyú
Tápvíz légtelenítő
Tisztító hűtő
Tisztított vízmelegítő
Kondenzvíz -légtelenítő
Keverők
Tömítő fűtés
Tömítéskidobó
Csővezetékek
Generátor

2.2 A nyomás kiszámítása a turbinakivonásban

Hőterhelés A CHPP -t az ipari gőzfogyasztó igényei és a külső fogyasztó hőellátása határozza meg fűtéshez, szellőzéshez és melegvíz -ellátáshoz.

Az ipari fűtésű turbinával megnövelt terhelésű (-5 ° C alatti) CHPP termikus hatásfokának jellemzőinek kiszámításához meg kell határozni a gőznyomást a turbina kivezetéseiben. Ezt a nyomást az ipari fogyasztók igényei és a hálózati víz hőmérsékleti ütemterve alapján határozzák meg.

Ebben a tanfolyamban egy külső fogyasztó technológiai (gyártási) igényeihez való állandó gőzelszívást alkalmaznak, amely megegyezik a nyomással, amely megfelel a turbina névleges üzemmódjának, tehát a turbina szabályozatlan kitermelésének nyomása Az 1. és 2. szám egyenlő :,

A gőzparaméterek a turbinakivonásban névleges üzemmódban ismertek technikai sajátosságok.

Meg kell határozni a tényleges (azaz egy adott üzemmódra vonatkozó) nyomásértéket a távhő -elszívásban. Ehhez a következő műveletsort kell végrehajtani:

1. A fűtési hálózat beállított értéke és a kiválasztott (beállított) hőmérsékleti ütemterve alapján meghatározzuk a hálózati víz hőmérsékletét a hálózati fűtők mögött egy adott külső levegő hőmérsékleten t NAR

t Kr. = tОС + b CHP ( t P.S - t O.S.)

t BC = 55,6+ 0,6 (106,5 - 55,6) = 86,14 0 С

2. A víz alulmelegedésének elfogadott értéke és és az érték szerint tВС megtaláljuk a telítettségi hőmérsékletet a hálózati fűtőben:

= tВС + és

86,14 + 4,3 = 90,44 0 С

Ezután a víz és a gőz telítettségi tábláit használva meghatározzuk a gőznyomást a hálózati fűtőben R BC = 0,07136 MPa.

3. Az alsó hálózati fűtőelem hőterhelése eléri a kazánház teljes terhelésének 60% -át.

t HC = t O.C + 0.6 ( t V.S - t O.S.)

t НС = 55,6+ 0,6 (86,14 - 55,6) = 73,924 0 С

A víz és a gőz telítettségi tábláit használva meghatározzuk a gőznyomást a hálózati fűtőben RН С = 0,04411 MPa.

4. Határozza meg a gőznyomást a turbina 6., 7. számú kapcsolt energiatermelő (szabályozott) kimenetében, figyelembe véve a csővezetékeken keresztül elfogadott nyomásveszteségeket:

ahol veszteségeket mérnek a csővezetékekben és a turbinavezérlő rendszerekben:; ;

5. A gőznyomás értékének megfelelően ( R 6 ) a turbina 6. számú kogenerációs légtelenítésében tisztázzuk a gőznyomást a turbina szabályozatlan légtelenítésében a 3. számú ipari légtelenítés és a 6. számú szabályozott kapcsolt áramellátás között (a Flyugel-Stodola egyenlet szerint):

ahol D 0 , D, R 60 , R 6 - a gőz áramlási sebessége és nyomása a turbina kivonásakor névleges és számított üzemmódban.

2.3 A paraméterek kiszámításagőztágulási folyamat a turbina rekeszekbenh- Sdiagram

Az alább ismertetett módszer és az előző bekezdésben található nyomásértékek segítségével diagramot készítünk a gőztágulási folyamatról a turbina áramlási útján t emeletes=- 15 є VAL VEL.

Metszéspont bekapcsolva h, s- az izotermával ellátott izobár diagram meghatározza az élő gőz entalpiáját (pont 0 ).

Az áramló gőz nyomásvesztesége az elzáró és szabályozó szelepekben, valamint a gőz beindítási útja teljesen nyitott szelepekkel körülbelül 3%. Ezért a gőznyomás a turbina első lépcsője előtt egyenlő:

Tovább h, s- a diagram az izobár metszéspontját mutatja az élő gőz entalpiájának szintjével (0 /pont).

A gőzparaméterek kiszámításához minden turbinarekesz kimeneténél megvannak a rekeszek belső relatív hatékonyságának értékei.

2.2. Táblázat A turbina belső relatív hatékonysága rekeszek szerint

A kapott ponttól (0 /pont) egy vonalat húzunk függőlegesen lefelé (az izentróp mentén) felfelé a 3. számú légtelenítő izobárral való metszéspontig. A metszéspont entalpiája az.

A gőz entalpia a harmadik regeneráló légtelenítő kamrában a tényleges tágulási folyamat során:

Hasonlóan tovább h, s- a diagram a hatodik és a hetedik elszívás kamrájában lévő gőz állapotának megfelelő pontokat tartalmaz.

A gőztágulási folyamat beépítése után h, S- a diagramon a regeneráló fűtőberendezések szabályozatlan extrakcióinak izobárjait ábrázoljuk R 1 , R 2 ,R 4 ,R 5 és ezen gőzölések gőz entalpiáit állapítjuk meg.

Beépítve h, s- a diagramon a pontokat egy vonal köti össze, amely tükrözi a gőztágulás folyamatát a turbina áramlási útvonalában. A gőztágulási folyamat grafikonja az A.1. Ábrán látható. (A Függelék).

Az épített szerint h, s- a diagramon a gőz hőmérsékletét a turbina megfelelő kiválasztásában határozzuk meg annak nyomása és entalpiája alapján. Minden paraméter a 2.3. Táblázatban látható.

2.4 A termodinamikai paraméterek kiszámítása fűtőberendezésekben

A regeneratív fűtőberendezésekben a nyomás a felszálló csövek, biztonsági és elzárószelepek hidraulikus ellenállása miatti nyomásveszteség mértékével kisebb, mint a felszálló kamrák nyomása.

1. Számítsa ki a telített vízgőz nyomását a regeneratív fűtőberendezésekben. A nyomásveszteség a csővezetéken keresztül a turbina felszállásától a megfelelő fűtőelemig a következő:

A telített vízgőz nyomása a betápláló és kondenzvíz -légtelenítőkben műszaki jellemzőikből ismert, és egyenlő,

2. A telítettségi állapotú víz és gőz tulajdonságainak táblázata szerint a talált telítési nyomásoknak megfelelően határozzuk meg a fűtő gőz kondenzátum hőmérsékletét és entalpiáját.

3. Elfogadjuk a víz túlmelegedését:

Regeneráló nagynyomású fűtőberendezésekben - 2єVAL VEL

Regeneráló kisnyomású fűtőberendezésekben - 5єVAL VEL,

A légtelenítőkben - 0є VAL VEL ,

ezért az ilyen fűtőberendezésekből távozó víz hőmérséklete:

, є VAL VEL

4. A megfelelő fűtőelemek mögötti víznyomást az út hidraulikus ellenállása és a szivattyúk üzemmódja határozza meg. Ezen nyomások értékeit elfogadjuk és a 2.3. Táblázatban mutatjuk be.

5. A vízre és a túlhevített gőzre vonatkozó táblázatok szerint meghatározzuk a víz entalpiáját a fűtőberendezések után (és értékei alapján):

6. A vízmelegítést a fűtőberendezésben a fűtőbemenet és -kimenet víz entalpiái közötti különbségként határozzák meg:

, kJ / kg;

kJ / kg;

kJ / kg;

kJ / kg;

kJ / kg

kJ / kg;

kJ / kg;

kJ / kg;

kJ / kg,

hol van a kondenzátum entalpiája a tömítőmelegítő kimeneténél. Ebben a munkában ezt az értéket kell figyelembe venni.

7. A gőzt vízmelegítéssel leadott hő a fűtőberendezésben:

2.5 Gőz és víz paraméterek a turbinaegységben

A további számítás megkönnyítése érdekében a turbinaegység fent számított gőz- és vízparamétereit a 2.3. Táblázat foglalja össze.

A vízelvezető hűtőkben lévő gőz- és vízparaméterekre vonatkozó adatokat a 2.4. Táblázat tartalmazza.

2.3. Táblázat Gőz és víz paraméterek a turbinaegységben

p, MPa

t, 0 VAL VEL

h, kJ / kg

p ", MPa

t " H, 0 VAL VEL

h B H, kJ / kg

0 VAL VEL

o B, MPa

t NS, 0 VAL VEL

h B NS, kJ / kg

kJ / kg

2.4. Táblázat Gőz és víz paraméterek a leeresztő hűtőkben

2.6 Gőz- és kondenzvízfogyasztás meghatározása a termikus kör elemeiben

A számítás a következő sorrendben történik:

1. Gőzfogyasztás turbinánként tervezési módban.

2. Gőz szivárog a tömítéseken keresztül

Akkor fogadja el

4. A kazán betáplált vízének fogyasztása (beleértve a lefúvást is)

hol van a kazánvíz mennyisége, amely folyamatos lefújásra kerül

D NS= (b NS/100) ·D o= (1,5 / 100) 131,15 = 1,968kg / s

5. Gőz kimenet az öblítőbővítőből

hol van a lefúvóvízből a folyamatos lefúvó tágítóban felszabaduló gőz töredéke

6. A konzervatóriumból kifolyó víz

7. A vegyi víztisztító telepből (CWO) származó pótvíz fogyasztása

honnan a kondenzátum visszatérési együtthatója

termelési fogyasztók, elfogadjuk;

A gőzfogyasztás kiszámítása a légtelenítő és kondenzátor regeneratív és hálózati fűtőberendezéseiben, valamint a kondenzátum -fogyasztás a fűtőberendezésekben és a keverőkben az anyag- és hőmérlegek egyenletei alapján történik.

Az egyenlegeket a hőkör minden elemére sorrendben állítjuk össze.

A turbinaegység termikus sémájának kiszámításának első szakasza a hálózati fűtőberendezések hőmérlegeinek összeállítása, és mindegyik gőzfogyasztásának meghatározása a turbina meghatározott hőterhelése és a hőmérsékleti ütemterv alapján. Ezt követően összeállítják a regeneratív nagynyomású fűtőberendezések, légtelenítők és kisnyomású fűtőberendezések hőmérlegeit.

2.6.1 Hálózati fűtés telepítése (kazán)

2.5. Táblázat Gőz és víz paraméterek a hálózati fűtési rendszerben

Index	Alsó fűtés	Felső fűtés
Fűtő gőz Kivonási nyomás P, MPa
Fűtőnyomás P?, MPa
A gőz hőmérséklete t, єС
Hőteljesítmény qns, qws, kJ / kg
Fűtő gőz kondenzátum Telítési hőmérséklet tн, єС
Entalpia telítettségnél h, kJ / kg
Hálózati víz Alulmelegítés a fűtőberendezésben Ins, Ivs, єС
Bemeneti hőmérséklet tos, tns, єС
Entalpia a bejáratnál, kJ / kg
Kimeneti hőmérséklet tнс, tвс, єС
Kimeneti entalpia, kJ / kg
Fűtés előmelegítőben fns, fvs, kJ / kg

A telepítési paramétereket a következő sorrendben határozzák meg.

1. Fűtővíz -fogyasztás a számított üzemmódhoz

2. Az alsó hálózati fűtőelem egyensúlya

Fűtési gőzfogyasztás az alsó hálózati fűtésnél

táblázatból.

3. A felső hálózati fűtőelem hőmérlege

Fűtési gőzfogyasztás a felső hálózati fűtőberendezéshez

Regeneráló fűtőtestek magas nyomás- és adagolóegység (szivattyú)

LDPE 7

A PVD7 hőmérlegegyenlete

Fűtési gőzfogyasztás LDPE7 esetén

LDPE 6

Hőmérleg egyenlet PVD6 esetén

Fűtési gőzfogyasztás LDPE6 esetén

hő eltávolítva a vízelvezetésből OD2

Tápszivattyú (PN)

Nyomás PN után

A szivattyú nyomása PN -ben

Nyomásesés

A fajlagos vízmennyiség PN v PN -ben - táblázatokból érték alapján meghatározva

R Hétfő

A szivattyú hatékonysága

Fűtővíz PN -ben

Entalpia a PN után

Hol - a 2.3. Táblázatból;

Hőmérleg egyenlet PVD5 esetén

Fűtési gőzfogyasztás LDPE5 esetén

2.6.3 Tápvíz -légtelenítő

A DPV szelepszár tömítéseinek gőzfogyasztását figyelembe veszik

A szelepszár tömítésekből származó gőz entalpia az

(nál nél P = 12,9 MPaés t = 556 0 VAL VEL) :

Párolgás a légtelenítőből:

D kötet=0,02 D PV=0.02

Gőzfrakció (a légtelenítőből a PE -be vezető gőz töredékeiben, a középső és a végső tömítő kamra tömítései

Légtelenítő anyagmérleg egyenlete:

.

Légtelenítő hőmérlegegyenlete

Miután ebbe az egyenletbe behelyettesítette a kifejezéseket D CD -t kapunk:

Fűtési gőzfogyasztás a turbina harmadik elszívásából a DPV -nél

ezért a fűtőgőz fogyasztása a 3. számú turbinalevegőből a DPV -be:

D D = 4,529.

Kondenzvíz áramlás a légtelenítő beömlőnyílásán:

D CD = 111,82 - 4,529 = 107,288.

2.6.4 Nyersvízmelegítő

Vízelvezető entalpia h PSV=140

.

2.6.5 Kétfokozatú öblítőbővítő

2. szakasz: 6 atm -en forró víz mennyiségének növelése

1 ata nyomásig.

= + (-)

a légköri légtelenítőhöz megy.

2.6.6 Sminkvíz-légtelenítő

közzétett http://www.allbest.ru/

A fordított kondenzátum -légtelenítő és a kiegészítő víz DKV anyagmérlegének egyenlete.

D KV = + D P.O.V + D OK + D OV;

Vegyileg kezelt víz fogyasztása:

DОВ = ( D NS - D OK) + + D NS.

Az OP öblítővíz -hűtő hőmérlege

kondenzátum turbina anyaga

ahol q OP = h h az utántöltő vízhez szolgáltatott hő az OP-ban.

q OP = 670,5-160 = 510,5 kJ / kg,

ahol: h a kifúvóvíz entalpiája az OP kimenetén.

Elfogadjuk a kondenzátum visszatérését az ipari hőfogyasztóktól? K = 0,5 (50%), akkor:

D Rendben =? Címzetthez * D P = 0,5 51,89 = 25,694 kg / s;

DОВ = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kg / s.

A kiegészítő víz melegítését az OP -ban az OP hőmérlegének egyenletéből határozzák meg:

= 27.493 innen:

= 21,162 kJ / kg.

A lefúvó hűtő (OP) után a pótvizet a kémiai víztisztító üzembe, majd a kémiailag tisztított víz előmelegítőjébe táplálják.

POV kémiailag tisztított vízmelegítő termikus mérlege:

ahol q 6 - az előmelegítőben gőzzel átadott hőmennyiség a turbina 6. sz.

víz melegítése a víztisztítóban. Elfogadjuk hОВ = 140 kJ / kg, akkor

.

A SOM gőzfogyasztását a vegyileg tisztított vízmelegítő hőmérlege határozza meg:

D POV 2175,34 = 27,493 230,4 honnan D POV = 2,897 kg / s.

És így,

D KV = D

A kémiailag tisztított víz légtelenítőjének hőmérlegegyenlete:

D h 6 + D saját tulajdonú gépjármű h+ D rendben h+ D OV hD Kv h

D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6

Innen D= 0,761 kg / s - fűtőgőz fogyasztása a melegvízhez és a turbina 6. sz.

Kondenzátum áramlása a DKV kimenetén:

D CV = 0,761 + 56,084 = 56,846 kg / s.

2.6.7 Alacsony nyomású regeneratív fűtőberendezések

HDPE 4

Hőmérleg egyenlet PND4

.

Fűtési gőzfogyasztás PND4 esetén

,

ahol

PND3 és keverőCM2

A kombinált hőmérleg egyenlete:

ahol a kondenzvíz áramlik a PND2 kimenetén:

D K6 = D CD - D Kv - D Nap - D PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

helyettes D K2 a kombinált hőmérleg egyenletébe:

D= 0,544 kg / s - fűtési gőzfogyasztás PND3 -nál az 5. sz

turbinák.

PND2, keverő SM1, PND1

Hőmérséklet PS -en túl:

1 anyag egyenlet és 2 hőmérleg egyenlet készül:

1.

2.

3.

helyettesítjük a 2 egyenletben

Kapunk:

kg / s;

D P6 = 1,253 kg / s;

D P7 = 2,758 kg / s.

2.6.8 Kondenzátor

A kondenzátor anyagmérlegének egyenlete

.

2.7 Az anyagmérleg számításának ellenőrzése

A számítás helyességének ellenőrzését a termikus séma összes áramlásának kiszámításakor úgy végezzük, hogy összehasonlítjuk a gőz és a kondenzátum anyagmérlegét a turbinaegység kondenzátorában.

Kipufogógáz áramlása a kondenzátorba:

,

hol van a gőz áramlási sebessége a turbinaválasztó kamrából számmal.

Az extrahálásból származó gőzfogyasztást a 2.6. Táblázat mutatja.

2.6. Táblázat Gőzfogyasztás a turbina elszívásához

Választási szám	Kijelölés	Gőzfogyasztás, kg / s
	D 1 = D P1
	D 2 = D P2
	D 3 = D P3+ D D+ D NS
	D 4 = D P4
	D 5 = D NS + D P5
	D 6 =D P6+D Nap++D PSV
	D 7 = D P7+ D HC

Teljes gőzfogyasztás a turbina elszívásából

Gőzáramlás a kondenzátorba a turbina után:

Gőz és kondenzátum egyensúlyának pontossága

Mivel a gőz és a kondenzátum egyensúlyának hibája nem haladja meg a megengedett értéket, ezért a hőkör minden áramlását helyesen számolják el.

2.8 A turbinaegység energiamérlege PT- 80/100-130/13

Határozzuk meg a turbinarekeszek teljesítményét és teljes teljesítményét:

N én=

ahol N én Az OTS a turbinarekesz teljesítménye, N én OTC = D én OTS H én OTS,

H én OTC = H én OTC - H én +1 OTS - hőcsökkenés a rekeszben, kJ / kg,

D én OTS - gőz áthaladás a rekeszen, kg / s.

rekesz 0-1:

D 01 OTC = D 0 = 130,5 kg / s,

H 01 OTC = H 0 OTC - H 1 OTC = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ / kg,

N 01 OTC = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVT.

- 1-2 rekesz:

D 12 OTC = D 01 - D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg / s,

H 12 OTC = H 1 OTC - H 2 OTC = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ / kg,

N 12 OTC = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVT.

- 2-3 rekesz:

D 23 OTS = D 12 - D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg / s,

H 23 OTC = H 2 OTC - H 3 OTC = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ / kg,

N 23 OTC = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVT.

- 3-4 rekesz:

D 34 OTC = D 23 - D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg / s,

H 34 OTC = H 3 OTC - H 4 OTC = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ / kg,

N 34 OTC = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVT.

- 4-5 rekesz:

D 45 OTC = D 34 - D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kg / s,

H 45 OTC = H 4 OTC - H 5 OTC = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ / kg,

N 45 OTC = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVT.

- 5-6. rekesz:

D 56 OTC = D 45 - D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kg / s,

H 56 OTC = H 5 OTC - H 6 OTC = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ / kg,

N 45 OTC = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVT.

- 6-7 rekesz:

D 67 OTC = D 56 - D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kg / s,

H 67 OTC = H 6 OTC - H 7 OTC = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ / kg,

N 67 OTC = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVT.

- 7-K rekesz:

D 7k OTC = D 67 - D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kg / s,

H 7k OTC = H 7 OTC - H Nak nek OTC = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ / kg,

N 7k OTC = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVT.

3.5.1 A turbinarekeszek összteljesítménye

3.5.2 A turbinaegység elektromos teljesítményét a következő képlet határozza meg:

N E = N én

hol van a generátor mechanikai és elektromos hatékonysága,

N E = 83,46. 0,99. 0,98 = 80,97 MW.

2.9 A turbinaegység termikus hatásfokának mutatói

A turbinaegység teljes hőfogyasztása

, MW

.

2. Hőfogyasztás fűtéshez

,

ahol s T- együttható, figyelembe véve a fűtési rendszer hőveszteségét.

3. Teljes hőfogyasztás ipari fogyasztók számára

,

.

4. Teljes hőfogyasztás külső fogyasztók számára

, MW

.

5. Hőfogyasztás villamosenergia -termelő turbinás üzemben

,

6. Turbinás energiatermelő egység hatékonysági együtthatója (a saját energiafogyasztását nem számítva)

,

.

7. Fajlagos hőfogyasztás villamosenergia -termeléshez

,

2.10 A CHP energiamutatói

Élő gőzparaméterek a gőzfejlesztő kimenetén.

- nyomás P SG = 12,9 MPa;

- Gőzfejlesztő bruttó hatékonysága s SG = 0,92;

- hőmérséklet t SG = 556 о С;

- h PG = 3488 kJ / kg a jelzettnél R PG és t PG.

Gőzfejlesztő hatékonysága, az E-320/140 kazán jellemzőiből

.

1. A gőzfejlesztő készlet hőterhelése

, MW

2. A csővezetékek hatékonysági együtthatója (hőátadás)

,

.

3. A CHP hatékonysági együtthatója villamosenergia -termelésre

,

.

4. A CHPP hatékonysági együtthatója fűtési hő előállítására és szállítására, a PVK figyelembevételével

,

.

PVC at t H=- 15 0 VAL VEL művek,

5. Az egyenértékű tüzelőanyag fajlagos fogyasztása villamosenergia -termeléshez

,

.

6. Az egyenértékű tüzelőanyag fajlagos fogyasztása hőenergia előállításához és ellátásához

,

.

7. Üzemanyag -fogyasztás az állomáson

,

.

8. A hajtómű teljes hatásfoka (bruttó)

,

9. Fajlagos hőfogyasztás a CHP erőmű számára

,

.

10. Tápegység hatékonysága (nettó)

,

.

ahol Э С.Н - saját fajlagos energiafogyasztás, Э С.Н = 0,03.

11. A "nettó" egyenértékű üzemanyag fajlagos fogyasztása

,

.

12. Egyenértékű üzemanyag fogyasztása

kg / s

13. Egyenértékű tüzelőanyag -fogyasztás külső fogyasztók számára biztosított hőtermeléshez

kg / s

14. Az egyenértékű tüzelőanyag -fogyasztás az energiatermeléshez

V E Y = V Y -V T Y = 13,214-8,757 = 4,457 kg / s

Következtetés

A PT-80 / 100-130 / 13 termelésű kapcsolt energiatermelő turbinán alapuló, környezeti levegő hőmérsékletén megnövelt terheléssel működő erőmű termikus diagramjának kiszámítása eredményeként az erőművet jellemző fő paraméterek alábbi értékei ebből a típusból kaptunk:

Gőzfogyasztás a turbinaelszívásban

Fűtési gőzfogyasztás hálózati fűtőberendezésekhez

Hőleadás turbinaegységből történő fűtéshez

Q T= 72,22 MW;

Hőleadás turbinaegység által a termelő fogyasztóknak

Q NS= 141,36 MW;

Teljes hőfogyasztás külső fogyasztók számára

Q TP= 231,58 MW;

Tápellátás a generátor kivezetésein

N NS= 80,97 MW;

Egy kapcsolt energiatermelő erőmű hatékonysága villamosenergia -termelésben

Egy kapcsolt energiatermelő erőmű hatékonysága fűtési hő előállítására és ellátására

Fajlagos üzemanyag -fogyasztás villamosenergia -termeléshez

b NS Van= 162,27 g / kWh

Fajlagos tüzelőanyag -fogyasztás hőenergia előállításához és szállításához

b T Van= 40,427 kg / GJ

A bruttó CHPP teljes hatékonysága

A CHPP "nettó" teljes hatékonysága

Az egyenértékű üzemanyag fajlagos fogyasztása állomásonként "nettó"

Bibliográfia

1. Ryzhkin V.Ya. Hőerőművek: Tankönyv az egyetemek számára - 2. kiadás, átdolgozott. - M.: Energia, 1976.-447s.

2. Alexandrov A.A., Grigoriev B.A. A víz és a gőz termofizikai tulajdonságainak táblázatai: Kézikönyv. - M.: Kiadó. MPEI, 1999.- 168p.

3. Poleshchuk I.Z. A hőerőmű vázlatos diagramjainak elkészítése és kiszámítása. Módszertani utasítások Nak nek tanfolyam projekt a "TPP és NPP" fegyelemről, / Ufa állam. Repülés tech.un - t. - Ufa, 2003.

4. Vállalati szabvány (STP USATU 002-98). Az építésre, bemutatásra, tervezésre vonatkozó követelmények.-Ufa .: 1998.

5. Boyko E.A. TPP gőzcsöves erőművei: A Handbook-CPC KSTU, 2006.-152s

6 .. Hő- és atomerőművek: Kézikönyv / Szerk. Levelező tag RAS A.V. Klimenko és V.M. Zorin. - 3. kiadás. - M.: MEI Kiadó, 2003. - 648p.: Ill. - (Hőerőművezés és hőtechnika; 3. könyv).

7 .. Hő- és nukleáris turbinák erőművek: Tankönyv az egyetemeknek / Szerk. A.G., Kostyuk, V.V. Frolov. - 2. kiadás, Rev. és hozzá. - M.: MEI Kiadó, 2001 .-- 488 p.

8. Gőzturbinás erőművek hőáramköreinek kiszámítása: Oktatási elektronikus kiadás / Poleshchuk I.Z .. - GOU VPO USATU, 2005.

Az erőművek, berendezések és elemeik szimbólumai (beleértveszöveg, ábrák, indexek)

D - tápvíz -légtelenítő;

ДН - vízelvezető szivattyú;

K - kondenzátor, kazán;

КН - kondenzvíz szivattyú;

OE - vízelvezető hűtő;

PRTS - termikus kapcsolási rajz;

LDPE, HDPE - regeneratív fűtés (magas, alacsony nyomás);

PVK - csúcs melegvizes kazán;

PG - gőzfejlesztő;

PE - túlhevítő (elsődleges);

PN - adagolószivattyú;

PS - tömítődoboz fűtés;

PSG - vízszintes hálózati fűtés;

PSV - nyersvízmelegítő;

PT - gőzturbina; kogenerációs turbina ipari és fűtő gőz elszívással;

PHOV - melegítő vegyileg tisztított vízhez;

PE - kidobó hűtő;

R - bővítő;

CHP - kapcsolt hő- és erőmű;

CM - keverő;

CX - tömítődoboz hűtő;

HPC - nagynyomású henger;

LPC - alacsony nyomású henger;

EG - elektromos generátor;

A Függelék

B. függelék

A PT-80/100 üzemmódok diagramja

B. függelék

Az ellátás minőségi szabályozásának fűtési ütemterveihőt a napi átlagos kültéri hőmérséklet alapján

Közzétéve: Allbest.ru

...

Hasonló dokumentumok

A termikus diagram kiszámítása, a gőztágulási folyamat felépítése a turbina rekeszekben. A tápvíz -regeneráló fűtési rendszer kiszámítása. A kondenzátum áramlási sebességének, a turbina és a szivattyú működésének meghatározása. Teljes pengeveszteség és belső hatékonyság.

kurzus, 2012.03.19


A gőztágulási folyamat felépítése turbinában a H-S diagramon. A paraméterek és a gőz- és vízfogyasztás meghatározása erőműben. A hőkörök egységeinek és eszközeinek fő hőmérlegeinek összeállítása. A turbina gőzfogyasztásának előzetes becslése.

szakdolgozat, hozzáadva 2012.05.12


Egy kogenerációs turbinán alapuló erőmű termikus sémájának hitelesítésének kiszámítására szolgáló módszerek elemzése. A KG-6200-2 kondenzátor kialakításának és működésének leírása. A T-100-130 típusú turbinaegységre épülő fűtőmű termikus diagramjának leírása.

dolgozat, hozzáadva 2010.02.09


Hőkör tápegység. Gőz paraméterek a turbina kimenetekben. Egy folyamat felépítése egy hs-diagramban. A gőz és a víz paramétereinek összefoglaló táblázata. A hőkörök egységeinek és eszközeinek fő hőmérlegeinek összeállítása. A légtelenítő és a hálózati telepítés kiszámítása.

kurzus hozzáadva 2012.09.17


A gőzbővítési folyamat építése h-s diagram... A hálózati fűtőberendezések telepítésének kiszámítása. Gőz tágulási folyamat a betápláló szivattyú meghajtó turbinájában. Gőzfogyasztás meghatározása turbina esetén. A TPP termikus hatásfokának kiszámítása és a csővezetékek kiválasztása.

kurzus, 2010.10.06


Az egység alapvető termikus diagramjának kiválasztása és indoklása. A gőz és a víz fő áramlásának kiegyensúlyozása. A turbina fő jellemzői. A gőztágulási folyamat felépítése turbinában a hs diagramon. A hulladékhő -kazán fűtőfelületeinek kiszámítása.

szakdolgozat, hozzáadva 2012.12.25


Gőzturbina kiszámítása, a fő elemek paraméterei sematikus ábrája gőzturbinás üzem és a gőztágulás termikus folyamatának előzetes felépítése a turbinában a h-s-diagramon. Gazdasági mutatók gőzturbina üzem regenerálással.

kurzus, 2013.07.16


Az atomerőmű TU tervezési termikus diagramjának elkészítése. A munkafolyadék paramétereinek, a gőzfogyasztásnak a turbinaegység kitermelésében, belső teljesítményének és a hőhatékonyság mutatóinak, valamint az egység egészének meghatározása. A kondenzvíz-tápvezeték szivattyúinak teljesítménye.

szakdolgozat, hozzáadva 2010.12.14


Gőz tágulási folyamat egy turbinában. Az élő gőz és a tápvíz fogyasztásának meghatározása. A hőkör elemeinek kiszámítása. Mátrix megoldás Cramer módszerével. Programkód és a gépszámítások eredményeinek kimenete. A hajtómű műszaki és gazdasági mutatói.

kurzus, 2014.03.19


A K-500-240 turbina tervezésének tanulmányozása és az erőmű turbinájának termikus számítása. A turbinahengerlépcsők számának kiválasztása és a gőz entalpia különbségeinek bontása szakaszuk szerint. A turbina teljesítményének meghatározása és a rotorlapát számítása a hajlításhoz és a feszítéshez.