TPP, amelyre a TGM 84 kazánokat szerelik A gőzterhelés hatása a láng hőáramára a kazánkemencében

0

Tanfolyami projekt

Az E420-140-565 márkájú TGM-84 kazán hőszámításának kiszámítása

Feladat a kurzusprojekthez ………………………………………………………

1. A kazántelep rövid leírása .. ……………………………………… ..…

• Égéstér …………………………………………………… .. …… ..
• Dobon belüli eszközök ………………………………………. …….…
• Túlhevítő…………………………………………………………….
  • Sugárzó túlhevítő …………………………… .. ……….
  • Mennyezeti túlhevítő …………………………… .. ……….
  • Képernyő túlhevítő …………………………… .. ……… ...
  • Konvektív túlhevítő …………………………… .. ……….
• Víztakarékos ………………………………………………………
• Regeneratív légfűtő…………………………………….
• Fűtőfelületek tisztítása ……………………………………………… ..

1. A kazán számítása ………………………………………………………………………

2.1. Az üzemanyag összetétele ………………………………………………………………

2.2. Az égéstermékek térfogatának és entalpiájának kiszámítása ……………………………

2.3. Becsült hőmérleg és tüzelőanyag-fogyasztás ……………………………….

2.4. Az égéstér számítása …………………………………………… .. …… ...

2.5. A kazán túlhevítőinek számítása ……………………………………………

2.5.1 Falra szerelhető túlhevítő számítása ……………………………. …….

2.5.2. A mennyezeti túlhevítő számítása ……………………… .. ……….

2.5.3. A képernyő túlhevítőjének kiszámítása …………………………. ………

2.5.4. Konvektív túlhevítő számítása …………………… .. ……….

2.6. Következtetés…………………………………………………………………..

1. Bibliográfia……………………………………………….

Gyakorlat

El kell végezni az E420-140-565 márkájú TGM-84 kazánegység ellenőrző termikus számítását.

Az ellenőrző hőkalkuláció a kazán elfogadott kialakítása és méretei szerint adott terheléshez és tüzelőanyaghoz, a víz, a gőz, a levegő és a gázok hőmérséklete az egyes fűtőfelületek határain, a hatásfok, az üzemanyag-fogyasztás, a fogyasztás és a sebességek. gőz, levegő és füstgázok mennyiségét határozzák meg.

Az ellenőrző számítást a kazán adott tüzelőanyaggal üzemelő hatásfokának és megbízhatóságának felmérésére, a szükséges rekonstrukciós intézkedések meghatározására, a segédberendezések kiválasztására és a számításokhoz szükséges kiindulási anyagok beszerzésére végezzük: aerodinamikai, hidraulikus, fémhőmérséklet, csőszilárdság, cső intenzitása. csövek hamukopása, korrózió stb...

Kiinduló adatok:

1. Névleges gőzteljesítmény D 420 t/h
2. A betáplált víz hőmérséklete t pw 230 ° С
3. Túlhevített gőz hőmérséklete 555 ° С
4. Túlhevített gőznyomás 14 MPa
5. Üzemi nyomás a kazándobban 15,5 MPa
6. A hideg levegő hőmérséklete 30 ° С
7. Füstgáz hőmérséklet 130 ... 160 ° С
8. Tüzelőanyag-földgáz vezeték Nadim-Punga-Tura-Szverdlovszk-Cseljabinszk
9. Nettó fűtőérték 35590 kJ / m 3
10. A kemence térfogata 1800 m 3
11. Szitacsövek átmérője 62 * 6 mm
12. A szitacsövek osztása 60 mm.
13. A sebességváltó cső átmérője 36 * 6
14. Az ellenőrzőpont csövek elrendezése lépcsőzetes
15. Az ellenőrzőpont csövek keresztirányú osztása S 1 120 mm
16. Az ellenőrzőpont csövek hosszirányú távolsága S 2 60 mm
17. ShPP csövek átmérője 33 * 5 mm
18. PPP csövek átmérője 54 * 6 mm
19. Szabad áramlási terület az égéstermékek áthaladásához 35,0 mm

1. A TGM-84 gőzkazán és az alapvető paraméterek kijelölése.

A TGM-84 sorozatú kazánegységeket fűtőolaj vagy földgáz égetésekor nagynyomású gőz előállítására tervezték.

1. A gőzkazán rövid leírása.

A TGM-84 sorozat összes kazánja U-alakú elrendezésű, és egy égéskamrából, amely egy felmenő gázcsatorna, és egy lefelé irányuló konvekciós tengelyből áll, amelyet a felső része egy vízszintes gázvezeték köt össze.

Az égéstér párologtató szűrőket és falra szerelt sugárzó túlhevítőt tartalmaz. A kemence felső részében (és a kazán egyes változataiban és a vízszintes égéstermék-elvezetőben) túlhevítő szita található. A konvekciós aknában egy konvektív túlhevítő és egy víztakarékos berendezés kerül sorba (a gázáramlás mentén). A konvektív túlhevítő utáni konvektív akna két gázvezetékre van osztva, amelyek mindegyikében egy-egy víztakarékos áramlás található. A víztakarékosság mögött kanyarodik a füstcső, melynek alsó részében hamu és sörét tárolására szolgáló tartályok találhatók. A regeneratív forgó légfűtők a kazánházon kívül a konvekciós akna mögé kerülnek beépítésre.

1.1. Égéskamra.

Az égéstér prizma alakú, a tervben egy téglalap alakú, méretei: 6016x14080 mm. Minden típusú kazán égésterének oldal- és hátsó falát 60x6 mm átmérőjű, 64 mm-es osztású, acélból készült 20-as párologtatócsövek árnyékolják. lent. A dupla fényernyõ az égésteret két féltûzû kamrára osztja. A dupla magasságú szita három panelből áll, és 60x6 mm átmérőjű (acél 20) csövekből áll. Az első panel huszonhat csőből áll, 64 mm-es csőosztással; a második panel huszonnyolc csőből áll, 64 mm-es osztásközzel; a harmadik panel huszonkilenc csőből áll, a csövek közötti távolság 64 mm. A dupla színű szita bemeneti és kimeneti kollektorai 273x32 mm átmérőjű csövekből (acél 20) készülnek. A dupla fényernyő a mennyezet fémszerkezeteiről rudak segítségével van felfüggesztve, és hőtágulás közben elmozdulni képes. A nyomás kiegyenlítése érdekében a félkemencék mentén a dupla magasságú ernyőn a csővezetékek ablakai vannak.

Az oldalsó és a hátsó védőrács szerkezetileg azonos minden típusú TGM-84 kazánhoz. Az alsó rész oldalfalai a hidegtölcsér aljának lejtőit alkotják, a vízszinteshez képest 15 0-os dőléssel. A kandallócsövek tüzelés felőli oldaláról egy réteg samotttégla és egy réteg krómmassza borításúak. Az égéstér felső és alsó részében az oldalsó és a hátsó ernyők 219x26 mm, illetve 219x30 mm átmérőjű kollektorokhoz csatlakoznak. A hátsó képernyő felső kollektorai 219x30 mm átmérőjű, az alsók 219x26 mm átmérőjű csövekből készülnek. A szitakollektorok anyaga 20-as acél. A szitakollektorok vízellátása 159x15 mm és 133x13 mm átmérőjű csövekkel történik. A gőz-víz keveréket 133x13 mm átmérőjű csövekkel távolítják el. A szitacsövek a kazánváz gerendáihoz vannak rögzítve, hogy megakadályozzák a kemencébe való behajlást. Az oldalsó képernyők és a dupla magasságú képernyő panelei négy, a hátsó képernyő panelei három fokozatú rögzítéssel rendelkeznek. A tűzfalpanelek felfüggesztése rudak segítségével történik, és lehetővé teszi a csövek függőleges mozgását.

A panelekben lévő csöveket 12 mm átmérőjű, 80 mm hosszúságú hegesztett rudak választják el egymástól, anyaga 3 kp acél.

Az egyenetlen fűtés keringetésre gyakorolt ​​hatásának csökkentése érdekében az égéstér összes képernyője szekcióra van osztva: a kollektorokkal ellátott csövek panelek formájában készülnek, amelyek mindegyike külön keringető kör. Összesen tizenöt panel található a tűztérben: a hátsó képernyő hat paneles, egy kétszintes képernyő és mindegyik oldalsó képernyő három panelből áll. Mindegyik hátsó képernyőpanel harmincöt elpárologtató csőből, három vízbevezető csőből és három vízkivezető csőből áll. Mindegyik oldalsó képernyőpanel harmincegy elpárologtató csőből áll.

Az égéstér felső részében a hátsó ernyő csöveiből kialakított párkány (az égéstér mélységébe) található, amely megkönnyíti a túlhevítő elülső részének jobb átöblítését a füstgázokkal.

1.2. Dobon belüli eszközök.

1 - elosztó doboz; 2 - ciklon doboz; 3 - lefolyódoboz; 4 - ciklon; 5 - raklap; 6 - vészleeresztő cső; 7 - foszfátgyűjtő; 8 - gőzfűtő kollektor; 9 - perforált mennyezeti lap; 10 - tápcső; 11 - buboréklap.

Ez a TGM-84 kazán kétlépcsős elpárologtatási sémát használ. A dob egy tiszta rekesz, és a párolgás első szakasza. A dob belső átmérője 1600 mm, és 16GNM acélból készült. Dob falvastagsága 89 mm. A dob hengeres részének hossza 16200 mm, a dob teljes hossza 17990 mm.

A párolgás második szakasza a külső ciklonok.

A gőz-víz keverék gőzvezető csöveken keresztül a kazándobba - a ciklonok elosztó csatornáiba - áramlik. A ciklonokban a gőz elválik a víztől. A ciklonokból származó vizet a tálcákba vezetik, a leválasztott gőzt az öblítőberendezés alá vezetik.

A gőzmosás a tápvíz rétegben történik, amely egy perforált lapon van megtámasztva. A gőz áthalad a perforált lapon lévő lyukakon, és áthalad a tápvízrétegen, megszabadítva magát a sóktól.

Az elosztódobozok az öblítőberendezés felett helyezkednek el, és alsó részükön lyukak vannak a víz elvezetéséhez.

Az átlagos vízszint a dobban 200 mm-rel a geometriai tengely alatt van. A vízjelző eszközökön ezt a szintet nullának veszik. A legmagasabb és a legalacsonyabb szint rendre 75 m-rel alacsonyabb és magasabb az átlagtól.A kazán túlcsordulása elkerülése érdekében a dobba egy vészleeresztő cső van beépítve, amely lehetővé teszi a felesleges víz kiürítését, de legfeljebb az átlagosnál. szint.

A kazánvíz foszfátos kezeléséhez a dob alsó részébe egy csövet kell beépíteni, amelyen keresztül a foszfátokat bevezetik a dobba.

A dob alsó részében két kollektor található a dob gőzmelegítésére. A modern gőzkazánokban csak a dob gyorsított hűtésére használják, amikor a kazán le van állítva. A „felső-alsó” dob testhőmérséklete közötti arány fenntartását rendszerintézkedésekkel érik el.

1.3. Túlhevítő.

A túlhevítő felületek minden kazánon az égéstérben, a vízszintes égéstermék-elvezetőben és a konvekciós aknában találhatók. A hőérzékelés természeténél fogva a túlhevítő két részre oszlik: sugárzásra és konvektívre.

A sugárzási rész egy sugárfali gőztúlhevítőt (Atomerőmű), a szűrők első fokozatát és a mennyezeti túlhevítő égéskamra feletti egy részét tartalmazza.

A konvektív rész tartalmaz - egy szita-túlhevítő egy részét (nem kap közvetlen sugárzást a tűztértől), egy mennyezeti túlhevítőt és egy konvektív túlhevítőt.

A túlhevítő kört kétáramúnak tervezték, minden áramláson belül többszörös gőzkeveréssel és a gőz továbbításával a kazán szélessége mentén.

Túlhevítők sematikus diagramja.

1.3.1. Sugárzó túlhevítő.

A TGM-84 sorozatú kazánokon a sugárzó túlhevítő csövei 2000 mm-től 24600 mm-ig árnyékolják az égéstér elülső falát, és hat panelből állnak, amelyek mindegyike független áramkör. A panelek csövei 42x5 mm átmérőjűek, 12Kh1MF acélból készülnek, 46 mm-es osztásközzel szerelve.

Mindegyik panelben huszonkét ejtőcső található, a többi emelő. Minden panelkollektor a fűtött területen kívül található. A felső kollektorok rudakkal vannak felfüggesztve a mennyezet fémszerkezeteire. A csövek rögzítése a panelekbe távtartó szalagokkal és hegesztett rudak segítségével történik. A sugárzó túlhevítő paneleiben égők beépítéséhez szükséges vezetékek, valamint aknák és kémlelőnyílások vezetékei készülnek.

1.3.2. Mennyezeti túlmelegítő.

Az égéstér, a vízszintes égéstermék-elvezető és a konvekciós akna felett egy mennyezeti túlhevítő található. A mennyezet minden kazánon 32x4 mm átmérőjű csövekből készült, háromszázkilencvennégy cső mennyiségben, 35 mm-es osztásközzel. A mennyezeti csövek rögzítése a következőképpen történik: a téglalap alakú szalagokat egyik végével a mennyezeti túlhevítő csöveihez hegesztik, a másik pedig speciális gerendákhoz, amelyeket rudak segítségével a mennyezeti födém fémszerkezeteire felfüggesztenek. A mennyezeti csövek hosszában nyolc sor rögzítés található.

1.3.3. Képernyős gőztúlhevítő (SHPP).

A TGM-84 sorozatú kazánokon kétféle függőleges képernyő van felszerelve. U-alakú képernyők különböző hosszúságú tekercsekkel és szabványos képernyők azonos hosszúságú tekercsekkel. A tűztér felső részébe és a tűztér kimeneti ablakába szűrőket szerelnek fel.

Az olajkazánokon az U-alakú képernyőket egy vagy két sorban helyezik el. A gázolaj kazánokon az egységes képernyők két sorban vannak felszerelve.

Mindegyik U-alakú képernyőn belül negyvenegy tekercs található, amelyek 35 mm-es osztásközzel vannak felszerelve, minden sorban tizennyolc képernyő található, a képernyők között 455 mm-es osztásközzel.

Az egyesített ernyőkön belül a tekercsek közötti lépés 40 mm, soronként harminc képernyő van beépítve, egyenként huszonhárom tekercssel. A tekercsek távolságát a képernyőkben fésűk és bilincsek segítségével hajtják végre, egyes szerkezetekben - a rudak hegesztésével.

A képernyő túlhevítő felfüggesztését a mennyezet fémszerkezeteire a kollektorok fülére hegesztett rudak segítségével hajtják végre. Abban az esetben, ha a kollektorok egymás felett helyezkednek el, az alsó kollektor a felsőre van felfüggesztve, az pedig rudak segítségével a mennyezetre van felfüggesztve.

1.3.4. Konvektív túlhevítő (KPP).

Konvektív túlhevítő (KPP) diagramja.

A TGM-84 típusú kazánokon a konvekciós akna elején vízszintes típusú konvektív túlhevítő található. A túlhevítő kettős áramlású, és mindegyik áramlás szimmetrikusan helyezkedik el a kazán tengelyéhez képest.

A túlhevítő bemeneti fokozatának csomagjainak felfüggesztése a konvekciós tengely felfüggesztő csövein történik.

A kimeneti (második) fokozat először a konvekciós aknában található a gázcsatornák mentén. Ennek a fokozatnak a tekercsei is 38x6 mm átmérőjű (acél 12X1MF) csövekből készülnek, azonos lépcsőkkel. 219x30 mm átmérőjű bemeneti kollektorok, 325x50 mm átmérőjű kimenetek (acél 12X1MF).

A rögzítés és a távolság hasonló a bejárati szakaszhoz.

Egyes kazánváltozatoknál a túlhevítők eltérnek a fent leírtaktól a bemeneti és kimeneti szelepek méretében, valamint a tekercscsomagokban lévő lépésekben.

1.4. Víztakarékos

A víztakarékosság a konvekciós aknában található, amely két gázcsatornára van osztva. A víztakarékos áramlások mindegyike a megfelelő gázcsatornában helyezkedik el, két párhuzamos, független folyamot képezve.

Az egyes gázcsatornák magassága mentén a víztakarékosság négy részre van osztva, amelyek között 665 mm magas nyílások vannak (egyes kazánokon 655 mm magasak) a javítási munkákhoz.

Az economizer 25x3,3mm (acél 20) átmérőjű csövekből, a bemeneti és kimeneti csővezetékek 219x20mm (acél 20) átmérőjűek.

A víztakarékossági csomagok 110 darab iker, hatirányú tekercsből állnak. A csomagok lépcsőzetesek S 1 = 80 mm keresztirányú és S 2 = 35 mm hosszirányú osztással.

A víztakarékos spirálok a kazán elülső részével párhuzamosan, a kollektorok a gázcsatornán kívül, a konvekciós akna oldalfalain helyezkednek el.

A tekercsek távolságát a csomagokban öt soros fogasléc segítségével végezzük, amelyek göndör orcája mindkét oldalon takarja a tekercset.

A víztakarékosság felső részét a füstcső belsejében elhelyezett, levegővel hűtött három gerenda tartja. A következő részt (a másodikat a gázáramlásban) a fent említett hűtőgerendákra függesztik fel, egymástól elosztott állványok segítségével. A víztakarékosság alsó két részének felszerelése és felfüggesztése megegyezik az első kettővel.

A hűtőgerendák hengerelt acélból készülnek, és hővédő betonnal borítják. Fent a beton fémlemezzel van bevonva, amely megvédi a gerendákat a lövés becsapódásától.

A füstgázok mozgásának irányában az első tekercsek acélból készült fémlemezekkel3 védik őket a sörétes kopástól.

A víztakarékosság bemeneti és kimeneti csővezetéke 4 mozgatható támasztékkal rendelkezik a hőmérsékleti mozgások kompenzálására.

A közeg mozgása a víztakarékosságban ellenáramú.

1.5. Regeneratív légfűtő.

A levegő felmelegítésére a kazán egység két RRV-54 regeneratív forgó légfűtővel rendelkezik.

RVP kialakítás: szabványos, keret nélküli, a légfűtő egy speciális, váz típusú vasbeton talapzatra van felszerelve, és minden segédegység magához a légfűtőhöz van rögzítve.

A forgórész súlya az alsó támasztékba szerelt gömbcsapágyazáson keresztül, az alapzaton lévő négy támaszban, a tartógerenda felé kerül.

A légfűtő egy 5400 mm átmérőjű és 2250 mm magas forgórész, amely függőleges tengelyen forog, rögzített testbe zárva. A függőleges terelőlemezek 24 szektorra osztják a rotort. Minden szektort távtartók 3 rekeszre osztanak, amelyekbe melegítő acéllemez csomagokat helyeznek el. A csomagokban összeállított fűtőlapok két rétegben vannak egymásra rakva a rotor magassága mentén. A felső réteg az első a gázok lefolyásában, a forgórész "forró része", az alsó a "hideg része".

Az 1200 mm magas "forró rész" 0,7 mm vastag hullámos távtartókból készül. A két készülék „forró részének” összfelülete 17896 m2. A 600 mm magas "hideg rész" 1,3 mm vastag távtartó hullámlemezekből készül. A fűtés "hideg részének" teljes fűtőfelülete 7733 m2.

A rotor távtartó terelőlemezei és a tömítőcsomagok közötti hézagokat külön kiegészítő csomagolólapokkal töltik ki.

A gázok és a levegő belép a rotorba, és egy speciális kereten nyugvó és a légfűtő alsó fedeleinek csöveihez csatlakoztatott csatornákon keresztül távozik belőle. A burkolatok a burkolattal együtt alkotják a légfűtőtestet.

Az alsó burkolattal ellátott test az alapra szerelt tartókra és az alsó tartó csapágygerendájára támaszkodik. A függőleges burkolat 8 részből áll, ebből 4 teherbíró.

A forgórész forgását egy hajtóművel ellátott villanymotor hajtja végre csapos fogaskereken keresztül. Forgási sebesség - 2 ford./perc.

A rotor tömítéscsomagjai váltakozva haladnak át a füstgázoktól felmelegedő gázpályán, és a levegőút, amely a felhalmozott hőt a légáramnak adja le. Minden pillanatban a 24 szektorból 13 szektor a gázútba, 9 szektor a levegőútba kerül, 2 szektor pedig tömítőlemezzel van lefedve és működésképtelen.

A légszívás megakadályozására (a gáz- és levegőáramok szoros szétválasztása) radiális, perifériás és központi tömítések vannak. A radiális tömítések vízszintes acélszalagokból állnak, amelyek radiális rotor terelőlemezekre vannak szerelve - radiálisan mozgatható lemezek. Mindegyik lemez három állítócsavarral van rögzítve a felső és az alsó burkolathoz. A tömítések hézagainak beállítása a lemezek felemelésével és leengedésével történik.

A kerületi tömítések a szerelés során elfordított forgórész karimáiból és mozgatható öntöttvas betétekből állnak. A betétek a vezetőkkel együtt az RVP ház felső és alsó fedelére vannak rögzítve. A betéteket speciális állítócsavarokkal állítják be.

A belső tengelytömítések hasonlóak a kerületi tömítésekhez. A külső tengelytömítések tömszelence típusúak.

Szabad keresztmetszet a gázok áthaladásához: a) a "hideg részben" - 7,72 m2.

b) a "forró részben" - 19,4 m2.

A légáteresztés szabad területe: a) a "forró részben" - 13,4 m2.

b) a "hideg részben" - 12,2 m2.

1.6. Fűtőfelületek tisztítása.

A sörétes tisztítás a fűtőfelületek és az ejtőcső tisztítására szolgál.

A fűtőfelületek tisztítására szolgáló szemcseszórásos módszerben 3-5 mm-es köröntöttvas sörétet használnak.

A söréttisztító kör normál működéséhez körülbelül 500 kg sörétnek kell lennie a garatban.

A légkidobó bekapcsolásakor létrejön a szükséges légsebesség ahhoz, hogy a sörét a pneumatikus csövön keresztül a konvekciós tengelyen fel a sörétfogóba emelkedjen. A sörétfogóból az elszívott levegő a légkörbe távozik, és a lövés egy kúpos villogón, egy dróthálós közbenső garaton és egy sörétleválasztón keresztül gravitációs erővel a lőcsatornákba áramlik.

A csúszdákban a sörét áramlási sebességét ferde polcok segítségével lassítják, majd a sörét a gömbszórókra kerül.

A tisztítandó felületeken áthaladva az elhasznált sörétet egy garatba gyűjtik, melynek kimeneténél légleválasztó van felszerelve. A szeparátor arra szolgál, hogy a leválasztón keresztül a gázcsatornába jutó levegő segítségével a hamut leválasztja a sörétáramról, és a garat tisztán tartsa.

A levegőben felfogott hamurészecskék a csövön keresztül visszatérnek a füstgázok aktív mozgási zónájába, és a konvekciós aknán kívülre kerülnek. A hamutól megtisztított sörétet a szeparátor villogó fényén és a garat dróthálóján vezetik át. A garatból a sörét ismét a pneumatikus szállítócsőbe kerül.

A konvekciós akna tisztítására 5 áramkört telepítettek 10 sörétes csúszdával.

A tisztítócsövek áramán áthaladó lövés mennyisége a köteg kezdeti szennyezettségi fokának növekedésével nő. Ezért a telepítés során törekedni kell a tisztítások közötti időközök csökkentésére, ami lehetővé teszi, hogy viszonylag kis adag sörét tartsa tisztán a felületet, és így az egységek működése során az egész vállalat számára rendelkeznek a szennyezési együtthatók minimális értékeivel.

Az ejektorban vákuum létrehozásához a befecskendező egységből 0,8-1,0 atm nyomású és 30-60 o C hőmérsékletű levegőt használnak.

1. A kazán számítása.

2.1. Az üzemanyag összetétele.

2.2. Levegő és égéstermékek térfogatának és entalpiájának kiszámítása.

A levegő és az égéstermékek térfogatára vonatkozó számításokat az 1. táblázat tartalmazza.

Entalpia számítás:

1. Az elméletileg szükséges levegőmennyiség entalpiáját a képlet számítja ki

ahol 1 m 3 levegő entalpiája, kJ / kg.

Ez az entalpia megtalálható a XVI.

1. Az égéstermékek elméleti térfogatának entalpiáját a képlet számítja ki

ahol - 1 m 3 háromatomos gázok entalpiája, nitrogén elméleti térfogata, vízgőz elméleti térfogata.

Megtaláljuk ezt az entalpiát a teljes hőmérsékleti tartományra, és a kapott értékeket beírjuk a 2. táblázatba.

1. A felesleges levegő entalpiáját a képlet számítja ki

ahol a légtöbblet együtthatója, és a XVII. és XX. táblázat szerint található

1. Az égéstermékek entalpiáját a> 1-nél a képlet alapján számítjuk ki

Megtaláljuk ezt az entalpiát a teljes hőmérsékleti tartományra, és a kapott értékeket beírjuk a 2. táblázatba.

2.3. Becsült hőmérleg és tüzelőanyag-fogyasztás.

2.3.1. Hőveszteségek számítása.

A kazánegységhez szolgáltatott teljes hőmennyiséget rendelkezésre álló hőnek nevezzük és jelöljük. A kazánegységből kilépő hő a gőz vagy melegvíz előállításának technológiai folyamatához kapcsolódó hasznos hő és hőveszteség összege. Ezért a kazán hőmérlege: = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6,

hol van a rendelkezésre álló hő, kJ / m 3.

Q 1 - a gőzben lévő hasznos hő, kJ / kg.

Q 2 - hőveszteség kipufogógázokkal, kJ / kg.

Q 3 - az égés kémiai hiányosságából származó hőveszteség, kJ / kg.

Q 4 - az égés mechanikai hiányosságából származó hőveszteség, kJ / kg.

Q 5 - külső hűtés hővesztesége, kJ / kg.

Q 6 - az eltávolított salakban lévő fizikai hő hővesztesége, plusz a kazán keringető körébe nem tartozó hűtőpanelek és gerendák veszteségei, kJ / kg.

A kazán hőmérlegét az állandósult hőmérsékleti üzemmódhoz viszonyítva állítják össze, és a hőveszteségeket a rendelkezésre álló hő százalékában fejezik ki:

A hőveszteségek számítását a 3. táblázat mutatja.

Megjegyzések a 3. táblázathoz:

H yh - füstgáz entalpia, a 2. táblázat szerint kerül meghatározásra.

N hűvös - gerendák és panelek sugárzást érzékelő felülete, m 2;

Q to - a gőzkazán hasznos teljesítménye.

2.3.2. Hatékonyság és üzemanyag-fogyasztás számítása.

A gőzkazán hatásfokának együtthatója a hasznos hő és a rendelkezésre álló hő aránya. Az egység által termelt hasznos hő nem teljes mértékben a fogyasztóhoz kerül. Ha a hatásfokot a termelt hő határozza meg, akkor azt bruttónak, ha a felszabaduló hőnek nevezzük, akkor nettónak.

A hatásfok és az üzemanyag-fogyasztás számítását a 3. táblázat mutatja.

Asztal 1.

Számított érték		Kijelölés	Dimenzió		Számítás vagy indoklás
Elméleti mennyiség szükséges egy teljes tüzelőanyag elégetése.					0,0476(0,5*0+0,5*0++1,5*0+(1+4/4)*98,2+ +(2+6/4)*0,4+(3+8/4)*0,1+ +(4+10/4)*0,1+(5+12/4)*0,0+(6+14/4)*0,0)*0,005-0)
Elméleti nitrogén térfogata					0,79 9,725 + 0,01 1
háromatomos					*98,2+2*0,4+3*0,1+4* *0,1+5*0,0+6*0,0)
Elméleti vízmennyiség					0,01(0+0+2*98,2+3*0,0,4+3*0,1+5*0,1+6*0,0+7*0++0,124*0)+0,0161*
A víz térfogata					2,14+0,0161(1,05-
Füst mennyisége					2,148+ (1,05-1) 9,47
A háromatomos térfogatfrakciók		r RO 2, r H 2 O
Száraz gáz sűrűsége szabványon
Égéstermékek tömege					G G = 0,7684 + (0/1000) + 1,306 1,05 9,47

2. táblázat.

Fűtési felület	Hőmérséklet a fűtőfelület után, 0 С	H 0 B, kJ/m3	H 0 G, kJ/m3	H B g, kJ/m3
Az égéskamra teteje, a T = 1,05 + 0,07 = 1,12
Képernyő túlhevítő, a spe = 1,12 + 0 = 1,12
Konvektív túlhevítő, a kpe = 1,12 + 0,03 = 1,15
Víztakarékos a EC = 1,15 + 0,02 = 1,17
Légfűtő a VP = 1,17 + 0,15 + 0,15 = 1,47

3. táblázat.

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió		Számítás vagy indoklás	Eredmény
A hideg levegő elméleti térfogatának entalpiája 30 0 С hőmérsékleten				I 0 h.v. = 1,32145309,47
Füstgázok entalpiája			150 0 С hőmérsékleten veszik fel	A 2. táblázat szerint elfogadjuk
Az égés mechanikai hiányosságából eredő hőveszteség				A gáz égetésekor nincs veszteség az égés mechanikai hiányosságából
Rendelhető hő 1 kg-hoz. Üzemanyag által
A füstgázok hővesztesége által				q 2 = [(2902,71-1,47 * 375,42) *
A külső hűtésből származó hőveszteség				ábra szerint határozzuk meg. 5.1.
Hőveszteség az égés kémiai hiányosságaiból				A XX. táblázat határozza meg
Bruttó hatékonyság a			h br = 100 - (q 2 + q 3 + q 4 + q 5)	h br = 100 - (6,6 + 0,07 + 0 + 0,4)
Üzemanyag fogyasztás a (5-06) és (5-19)				Oldalban = (/) 100
Becsült üzemanyag-fogyasztás a (4-01) szerint				B p = 9,14 * (1-0 / 100)

2.4. Az égéstér termikus számítása.

2.4.1 A kemence geometriai jellemzőinek meghatározása.

A kazántelepek tervezése és üzemeltetése során a tüzelőberendezések ellenőrző számításait leggyakrabban végezzük. A kemence rajzok szerinti számításának ellenőrzésekor meg kell határozni: az égéstér térfogatát, árnyékolásának mértékét, a falak felületét és a sugárzást befogadó fűtés területét. felületek, valamint a védőcsövek tervezési jellemzői (csőátmérő, csőtengelyek távolsága).

A geometriai jellemzők számítását a 4. és 5. táblázat tartalmazza.

4. táblázat.

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Számítás vagy indoklás	Eredmény
Az elülső fal területe			19,3*14, 2-4*(3,14* *1 2 /4)
Oldalfal terület			6,136*25,7-1,9*3,1- (0,5*1,4*1,7+0,5*1,4*1,2)-2(3,14*1 2 /4)
Hátsó fal területe			2(0,5*7,04*2,1)+
Kétszínű képernyőterület			2*(6,136*20,8-(0,5*1,4 *1,7+0,5*1,4*1,2)-
A kemence kijárati ablakának területe
Égő terület
A kemence szélessége			tervezési adatok szerint
Az égéstér aktív térfogata

5. táblázat.

Felület neve					nomogram szerint
Elülső fal
Oldalfalak
Dupla színes képernyő
Hátsó fal
Gázablak
Árnyékolt falfelület (az égők nélkül)

2.4.2. A tűztér számítása.

6. táblázat

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet	Számítás vagy indoklás	Eredmény
Az égéstermékek hőmérséklete a kemence kimeneténél			A kazánegység kialakítása szerint.	Előre elfogadott az elégetett tüzelőanyagtól függően
Az égéstermékek entalpiája				A táblázat szerint veszik. 2.
Hasznos hőleadás a tűztérben a (6-28) szerint				35590 (100-0.07-0) / (100-0)
Árnyékolási fokozat (6-29) szerint			H gerenda / F st
Elszennyeződési fal szennyeződési tényező			A 6.3. táblázat szerint vettük	az elégetett üzemanyagtól függően
A képernyők hőhatékonysági együtthatója a (6-31) szerint
A kisugárzott réteg effektív vastagsága by
A háromatomos gázok sugarainak csillapítási együtthatója a (6-13) szerint

A sugarak koromrészecskék általi csillapítási együtthatója a (6-14) szerint				1,2 / (1 + 1,12 2) (2,99) 0,4 (1,6 920 / 1000-0,5)
A fáklya világító részével töltött kemencetérfogat hányadát jellemző együttható			Elfogadva a 38. oldalon	A kemence térfogatának fajlagos terhelésétől függően:
Az égési közeg abszorpciós együtthatója a (6-17) szerint				1,175 + 0,1 0,894
Abszorpciós kritérium (Bouguer-teszt) a (6-12) szerint				1,264 0,1 5,08
A Bouguer-kritérium effektív értéke				1,6 ln ((1,4 0,642 2 +0,642 +2) / (1,4 0,642 2 -0,642 +2))
Füstgáz ballasztozás paramétere by				11,11*(1+0)/(7,49+1,0)
Az égőbe táplált szint üzemanyag-fogyasztása

Az égőtengelyek szintje a rétegben (6-10)				(2 2,28 5,2 + 2 2,28 9,2) / (2 2,28 2)
Az égők elhelyezkedésének relatív szintje a (6-11) szerint			x G = h G / H T
Együttható (fali égővel rendelkező gázolajos kemencékhez)				40. oldalon elfogadva
Paraméter: (6-26а)				0,40(1-0,4∙0,371)
Hőmegmaradási együttható by
Elméleti (adiabatikus) égési hőmérséklet				2000 0 С-nak számít
Égéstermékek átlagos összesített hőkapacitása a 41. oldalon

A kemence kimeneténél a hőmérsékletet megfelelően választották meg, és a hiba (920-911,85) * 100% / 920 = 0,885%

2.5. A kazán túlhevítőinek számítása.

A gőzkazánok konvektív fűtőfelületei fontos szerepet töltenek be a gőzképzés folyamatában, valamint az égéstérből távozó égéstermékek hőjének felhasználásában. A konvektív fűtőfelületek hatásfoka a gőz égéstermékei általi hőátadás intenzitásától függ.

Az égéstermékek konvekcióval és sugárzással adják át a hőt a csövek külső felületére. A hő a csőfalon keresztül hővezetéssel, a belső felületről a gőzbe - konvekcióval - továbbadódik.

A gőzmozgás a kazán túlhevítőin keresztül a következő:

Falra szerelhető túlhevítő, amely az égéstér elülső falán található, és az elülső fal teljes felületét elfoglalja.

A mennyezeten elhelyezett mennyezeti túlhevítő, amely áthalad az égéskamrán, a szitatúlhevítőkön és a konvekciós akna felső részén.

A szitatúlhevítők első sora az irányváltó kamrában található.

A második sor szitatúlhevítő az első sor után a tolatókamrában található.

A kazán konvekciós aknájába egy soros vegyes áramú konvektív túlhevítő és egy osztott szakaszban befecskendezéses túlmelegítő kerül beépítésre.

Az ellenőrzőpont után a gőz belép a gőzgyűjtő elosztóba és elhagyja a kazánegységet.

Túlhevítők geometriai jellemzői

7. táblázat.

2.5.1. Falra szerelhető túlhevítő számítása.

A falra szerelhető PP a tűztérben található, számításánál a hőérzékelést az atomerőmű felületének égéstermékei által leadott hőnek a többi kemencefelülethez viszonyított részeként határozzuk meg.

Az atomerőmű számítását a 8. számú táblázat tartalmazza

2.5.2. Mennyezeti túlhevítő számítása.

Figyelembe véve, hogy az SPP mind az égéstérben, mind a konvektív részben található, de az érzékelt hő a konvektív részben az SPP után és az SPP alatt nagyon kicsi az SPP kemencében vett hőjéhez képest (kb. 10 % illetve 30% (a TGM-84 kazán műszaki kézikönyvéből. A PPP számítása a 9. számú táblázatban történik.

2.5.3. A képernyő túlhevítőjének kiszámítása.

Az SPP számítását a 10. táblázat tartalmazza.

2.5.4. Konvektív túlhevítő számítása.

Az ellenőrzőpont kiszámítását a 11. táblázat tartalmazza.

8. táblázat.

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet	Számítás vagy indoklás	Eredmény
Fűtési felület			A 4. táblázatból.	A 4. táblázatból.
Falra szerelhető NYÁK sugárérzékelő felülete			Az 5. táblázatból.	Az 5. táblázatból.
A GMP által kapott melegség				0,74∙(35760/1098,08)∙268,21
A gőzentalpia növekedése az atomerőműben				6416,54∙8,88/116,67
A gőz entalpiája az atomerőmű előtt				Száraz telített gőz entalpiája 155 ata (15,5 MPa) nyomáson
Gőz entalpiája mennyezeti túlhevítő előtt			I "npp = I" + DI npp
A gőz hőmérséklete a mennyezeti túlhevítő előtt			A víz és a túlhevített gőz termodinamikai tulajdonságait bemutató táblázatokból	Túlhevített gőz hőmérséklete 155 ata nyomáson és 3085,88 kJ/kg (15,5 MPa) entalpián

Az atomerőmű utáni hőmérsékletet egyenlőnek kell tekinteni az égéstermékek hőmérsékletével a kemence kimeneténél = 911,85 0 С.

9. táblázat.

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet	Számítás vagy indoklás	Eredmény
A PPP 1. részének fűtőfelülete
Nyalábérzékelő felület PPP-1			H l ppp = F ∙ x
A PPP-1 által vett hő				0,74(35760/1098,08)∙50,61
A gőzentalpia növekedése a PPP-1-ben				1224,275∙9,14/116,67
A gőz entalpiája PPP-1 után			I`` ppp -2 = I`` ppp + DI npp
A gőz entalpiájának növekedése az SPP-ben az SPP alatt				Körülbelül 30%-a DI pp
A gőz entalpiájának növekedése az SPP-ben az SPP esetében			Előzetesen a TGM-84 kazán szabványos számítási módszerei szerint készült	Körülbelül 10%-a DI pp
A gőz entalpiája az SPP előtt			I ,, pp -2 + DI pp -2 + DI pp-3	3178,03+27,64+9,21
A gőz hőmérséklete a képernyő túlhevítője előtt			A víz és a túlhevített gőz termodinamikai tulajdonságait bemutató táblázatokból	Túlhevített gőz hőmérséklete 155 ata nyomáson és 3239,84 kJ/kg (15,5 MPa) entalpián

10. táblázat.

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet	Számítás vagy indoklás	Eredmény
Fűtési felület			∙ d ∙ l ∙ z 1 ∙ z 2	3,14∙0,033∙3∙30∙46
Szabad áramlási terület az égéstermékek áthaladásához a (7-31) szerint				3,76∙14,2-30∙3∙0,033
Égéstermékek hőmérséklete SPP után				A végső hőmérséklet előzetes becslése
Égéstermékek entalpiája az SPP előtt			A táblázat szerint veszik. 2:
Égéstermékek entalpiája SPP után			A táblázat szerint veszik. 2
A konvektív felületbe beszívott levegő entalpiája, t in = 30 0 С			A táblázat szerint veszik. 3
				0,996(17714,56-16873,59+0)

Hőátbocsátási tényező		W / (m 2 × K)	7. nomogram határozza meg
Az égéstermékek lefolyásában lévő csövek számának korrekciója a (7-42) szerint				A folyosó gerendáinak keresztirányú mosásával
Nyalábelrendezés korrekciója			7. nomogram határozza meg	A folyosó gerendáinak keresztirányú mosásával
			7. nomogram határozza meg	A folyosó gerendáinak keresztirányú mosásával
Hőátbocsátási tényező konvekcióval p / s-tól a fűtőfelületig (képlet a 7. nomogramban)		W / (m 2 × K)		75∙1,0∙0,75∙1,01
Teljes optikai vastagság a (7-66) szerint			(k g r n + k zl m) ps	(1,202∙0,2831 +0) 0,1∙0,628
A képernyőfelületek kibocsátó rétegének vastagsága a
Hőátbocsátási tényező		W / (m 2 × K)	A nomogram határozza meg -

területén a felület

tűztér átjáró ablak

Együttható			A nomogram határozza meg -
Hőátbocsátási tényező a pormentes áramlásért		W / (m 2 × K)
		Eloszlási együttható hőérzékelés a kemence magassága mentén Lásd a 8-4. táblázatot
A kemence sugárzása által a fűtőfelület által kapott hő, a kijárat mellett nome tűztér ablak
A gőz előzetes entalpiája az SPP-ből való kilépésnél a szerint (7-02) és (7-03)
A gőz előzetes hőmérséklete az SPP kimeneténél				Túlhevített gőz hőmérséklete préseléskor. 150 ata
Kihasználtsági arány				ábra szerint választunk. 7-13
		W / (m 2 × K)

A képernyők hőhatékonysági együtthatója				A 7-5. táblázat határozza meg
Hőátbocsátási tényező (7-15 V)		W / (m 2 × K)
Az égéstermékek tényleges hőmérséklete SPP után				Mivel Q b és Q t abban különbözik (837,61 -780,62)*100% / 837,61 a felület számítása nincs megadva
Pároló fogyasztás a 80. oldalra			0,4 = 0,4 (0,05 ... 0,07) D
A gőz átlagos entalpiája a traktusban				0,5(3285,78+3085,88)
A gőzbe való injekcióhoz használt víz entalpiája			A víz és a túlhevített gőz termodinamikai tulajdonságainak táblázataiból 230 0 С hőmérsékleten

11. táblázat.

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet	Számítás vagy indoklás	Eredmény
Fűtési felület				3,14∙0,036∙6,3∙32∙74
Szabad keresztmetszeti terület az égéstermékek áthaladásához
Égéstermékek hőmérséklete konvektív PP után			Előre elfogadott 2 érték	A kazánegység kialakítása szerint
Égéstermékek entalpiája az ellenőrzőpont előtt			A táblázat szerint veszik. 2:
Az égéstermékek entalpiája a sebességváltó után			A táblázat szerint veszik. 2
Az égéstermékek által leadott hő által				0,996(17257,06-12399+0,03∙373,51) 0,996(17257,06-16317+0,03∙373,51)
Az égéstermékek átlagos sebessége a
Hőátbocsátási tényező		W / (m 2 × K)	8. nomogram határozza meg	A folyosó gerendáinak keresztirányú mosásával
A csövek számának korrekciója az égéstermékek során			8. nomogram határozza meg	A folyosó gerendáinak keresztirányú mosásával
Nyalábelrendezés korrekciója			8. nomogram határozza meg	A folyosó gerendáinak keresztirányú mosásával
Együttható figyelembe véve az áramlás fizikai paramétereiben bekövetkezett változások hatását			8. nomogram határozza meg	A folyosó gerendáinak keresztirányú mosásával
Hőátbocsátási tényező konvekcióval p / s-ról a fűtőfelületre		W / (m 2 × K)		75∙1∙1,02∙1,04 82∙1∙1,02∙1,04
A szennyezett fal hőmérséklete (7-70)
Kihasználtsági arány			Az utasítások szerint elfogadjuk	Nehezen mosható gerendákhoz
Teljes hőátbocsátási tényező by		W / (m 2 × K)		0,85∙ (77,73+0) 0,85∙ (86,13+0)
Hőhatékonysági együttható			Határozza meg a táblázat alapján. 7-5
Hőátbocsátási tényező by		W / (m 2 × K)
Előzetes gőzentalpia az ellenőrzőpont kijáratánál szerint (7-02) és (7-03)
Előzetes gőzhőmérséklet a sebességváltó után			A túlhevített gőz termodinamikai tulajdonságait bemutató táblázatokból	Túlhevített gőz hőmérséklete préseléskor. 140 ata
Hőmérséklet fej a (7-74) szerint
A fűtőfelület által kapott hőmennyiség a (7-01) szerint				50,11 ∙1686,38∙211,38/(9,14∙10 3) 55,73∙1686,38∙421,56/(9,14 ∙10 3)
Tényleges érzékelt hő a sebességváltónál			1. ütemterv szerint fogadjuk
Az égéstermékek tényleges hőmérséklete a sebességváltó után			1. ütemterv szerint fogadjuk	A grafikon a Qb és Qt értékei szerint van ábrázolva két hőmérsékletre.
A gőzentalpia növekedése az ellenőrzőponton				3070∙9,14 /116,67
A gőz entalpiája az ellenőrzőpont után			I,, váltó + DI váltó
Gőz hőmérséklet a sebességváltó után			A víz és a túlhevített gőz termodinamikai tulajdonságait bemutató táblázatokból	Túlhevített gőz hőmérséklete 140 ata nyomáson és 3465,67 kJ/kg entalpián

Számítási eredmények:

Q p p = 35590 kJ / kg - rendelkezésre álló hő.

Q l = φ · (Q m - I´ T) = 0,996 · (35565,08 - 17714,56) = 17779,118 kJ / kg.

Q k = 2011,55 kJ / kg - az SPP hőérzete.

Q ne = 3070 kJ / kg - az ellenőrzőpont hőérzékelése.

Az atomerőmű és a PPP hőérzékelését Q l-ben figyelembe veszik, mivel az atomerőmű és a PPP a kazánkemencében van. Vagyis a Q Atomerőmű és a Q PPP benne van a Q l-ben.

2.6 Következtetés

Elkészítettem a TGM-84 kazánegység ellenőrző számítását.

Az ellenőrző termikus számítás során a kazán adott terheléshez és tüzelőanyaghoz elfogadott kialakításának és méreteinek megfelelően meghatároztam a víz, gőz, levegő és gázok hőmérsékletét az egyes fűtőfelületek határain, a hatásfokot, a tüzelőanyag-fogyasztást. , a gőz, a levegő és a füstgázok fogyasztása és sebessége.

Ellenőrző számítást végeznek a kazán adott tüzelőanyaggal üzemelő hatékonyságának és megbízhatóságának felmérésére, a szükséges rekonstrukciós intézkedések azonosítására, a segédberendezések kiválasztására és a számításokhoz szükséges kiindulási anyagok beszerzésére: aerodinamikai, hidraulikus, fémhőmérséklet, csőszilárdság, hamukopás. intenzitás O csövek, korrózió stb.

3. Felhasznált irodalom jegyzéke

1. Lipov Yu.M. Gőzkazán hőkalkulációja. -Izhevsk: "Szabályos és kaotikus dinamika" kutatóközpont, 2001
2. Kazánok hőkalkulációja (Standard módszer). -SPb: NPO CKTI, 1998
3. Műszaki feltételek és használati utasítás a TGM-84 gőzkazánhoz.

Letöltés: Nincs hozzáférése a fájlok letöltéséhez a szerverünkről.

Füstgáz-hőmérséklet: 141-es fűtőolajjal üzemel gázzal 130-as hatásfok 912-es fűtőolajjal 9140-es gázzal. A hátsó falon nyílások vannak a füstgázok visszavezetéséhez. ... Levegőfelesleg együtthatók: a kemence kimeneténél a szita túlhevítő után KPP1 után KPP2 után Ek1 után Ek2 után füstgázokban; Tervezési hőmérsékletek kiválasztása Nehéz fűtőolajhoz ajánlott füstgázhőmérséklet...

Ossza meg munkáját a közösségi médiában

Ha ez a munka nem felelt meg Önnek, az oldal alján található a hasonló művek listája. Használhatja a kereső gombot is

1. A TGM-94 kazán termikus számítása

1.1 A kazán leírása

Gőzgenerátor TGM-94 150 MW-os egységhez 140 kg / sec kapacitással, nyomás 14 Mn /, túlmelegedés, újramelegítés, meleg levegő hőmérséklet. Becsült tüzelőanyag: földgáz és fűtőolaj. Kipufogógáz hőmérséklet: fűtőolajon 141, gázon 130, fűtőolajon 91,2, gázon 91,40% hatásfok.

A gőzfejlesztőt olyan területekre tervezték, ahol minimális a környezeti hőmérséklet – és U-alakú nyitott elrendezésű. Az egység minden eleme le van ürítve. A keret meglehetősen összetettnek és nehéznek bizonyult a helyi óvóhelyek jelenléte, valamint a szélterhelés és a 8 pontos szeizmicitás miatt. A helyi menedékhelyek (dobozok) könnyű anyagokból, például aszbofánból készülnek. A szabaddá vált csővezetékeket alumínium burkolat borítja.

A blokkberendezés úgy van elrendezve, hogy a légfűtő a gőzfejlesztő elején, a turbina pedig hátul található. Ugyanakkor a gázcsatornák némileg meghosszabbodnak, de a légcsatornák kényelmesen összeszerelhetők, a gőzvezetékek is lerövidülnek, különösen, ha a túlhevítő kimeneti kollektorai a gőzfejlesztő mögött helyezkednek el. Az egység minden eleme előregyártott tömbökhöz készült, maximum 35 tonna blokktömegre, kivéve a 100 tonnás dobot.

A kemence elülső fala felváltva párologtató és túlhevítő panelekkel van árnyékolva, a falon hét túlhevítő panel található, amelyeken az égőket megkerülő hajlított csövek találhatók, közöttük pedig egyenes csövekből álló párologtató panelek.

Az égőket megkerülő ívek lehetővé teszik a termikus nyúlás különbségének kiegyenlítését és az összes elülső panel alsó, koaxiálisan elhelyezett kamráinak összehegesztését. A kemence vízszintes mennyezete túlmelegítő csövekkel van árnyékolva. Az oldalfalak középső panelei a második párologtatási fokozatba tartoznak. A sórekeszek a dob végén találhatók, és teljes kapacitásuk 12%.

A hátsó falon nyílások találhatók a visszavezetett füstgáz bemenet számára.

Az elülső falon 28 gázolaj égő van felszerelve 4 szinten. A felső három sor fűtőolajjal, az alsó három gázzal működik. A kemencében lévő levegőfelesleg csökkentése érdekében minden égőhöz egyedi levegőellátást biztosítanak. A tűztér térfogata 2070; az égéstérből kibocsátott hő térfogatsűrűsége a tüzelőanyag típusától függ: gáznál K/V = 220, fűtőolajnál 260 kW /, a kemence keresztmetszetének hőáram sűrűsége gáznál K/F = 4,5, fűtőolajnál 5,3 MW /. Az egység burkolata panelre van szerelve, a keretre támasztva. A kandalló burkolata csövön van, és a képernyővel együtt mozog; a mennyezet bélése a mennyezeti túlhevítő csövein fekvő panelekből készül. A tűztér mozgatható és álló bélése közötti varrat vízzár formájában készül.

Cirkulációs rendszer

A kazán tápvíz a kondenzátoron, az economizeren áthaladva belép a dobba. A betáplált víz körülbelül 50%-a a buborékoló-mosó berendezésbe kerül, a többit a mosóberendezésen túl a dob aljára irányítják. A dobból a tiszta rekesz szitacsöveibe jut, majd gőz-víz keverék formájában a dobon belüli ciklonokba kerül, ahol a víz elsődleges elválasztása a gőztől megtörténik.

A dobból származó kazánvíz egy része a távoli ciklonokba kerül, ami az 1. fokozatú lefúvatóvíz és a 2. fokozatú tápvíz.

A tiszta rekesz gőze a buborékoló-öblítő berendezésbe kerül, illetve a sókamrák gőzét a külső ciklonokból is ide juttatják.

A betáplált vízrétegen áthaladó gőz megtisztul a benne lévő sók fő mennyiségétől.

A mosóberendezés után a telített gőz egy lamellás szeparátoron és egy perforált lapon halad át, megtisztítva a nedvességtől, és gőz-megkerülő csöveken keresztül a túlhevítőbe, majd a turbinába kerül. A telített gőz egy részét a kondenzátorokba engedik ki, hogy saját kondenzátumot állítsanak elő a túlhevítőbe való befecskendezéshez.

A folyamatos fújás külső ciklonokból történik a párolgás 2. szakaszának sókamrájában.

A kondenzációs egység (2 db) az égéstér oldalfalainál található, és két kondenzátorból, egy kollektorból és a gőzellátáshoz és a kondenzátum eltávolításához szükséges csövekből áll.

A túlhevítők a gőzút mentén helyezkednek el.

Sugárzás (fal) - a kemence elülső falának árnyékolása.

Mennyezet - árnyékoló kazán mennyezet.

Shirmovy - a tűzteret a konvekciós aknával összekötő gázcsatornában található.

Konvektív - konvektív aknában elhelyezve.

1.2 Kiindulási adatok

• névleges gőzkapacitás t / h;
• üzemi nyomás a fő gőzszelep mögött MPa;
• üzemi nyomás a dobban, MPa;
• túlhevített gőz hőmérséklete;
• tápvíz hőmérséklete;
• üzemanyag - fűtőolaj;
• nettó fűtőérték;
• nedvességtartalom 1,5%
• kéntartalom 2%;
• mechanikai szennyeződések 0,8%:

Levegő és égéstermékek mennyisége, /:

• átlagos elemi összetétel (térfogat%-ban):

1.3 A levegőfelesleg együtthatói a kazán gázútjában

Levegőfelesleg együtthatók a kemence kimeneténél, a recirkuláció kivételével:.

A kemencékben és a gőzkazánok gázcsatornáiban nincs kiszámított hideg levegő szívás.

Levegőfelesleg arányok:

A kemence kijáratánál

Miután a képernyő túlhevítő

Az 1. ellenőrzőpont után

A 2. ellenőrzőpont után

Az Ek1 után

Ek2 után

Füstgázokban;

Tervezési hőmérsékletek kiválasztása

130 ÷ 140 = 140.

A levegő hőmérséklete a légfűtő bemeneténél

regeneratív légfűtőhöz:

0,5 (+) - 5;

A levegő fűtési hőmérséklete 250-300 = 300.

Minimális hőmérsékleti magasság az economizer után:.

Minimális hőmérséklet fej a légfűtő előtt:.

A levegő maximális felmelegítése a VP egyik szakaszában:.

A vízegyenérték aránya:, az ábra szerint.

Átlagos légtöbblet a levegőbeszívási szakaszokban:

300;

140;

Számítsuk ki a visszaforgatáshoz vett gáz térfogatát, üzemanyagot

A meleg levegő visszakeringetésének aránya a légfűtő bemeneténél;

1,35/10,45=0,129.

Átlagos levegőfelesleg a légfűtő fokozatban:

1,02-0+0,5∙0+0,129=1,149.

Vízzel egyenértékű arány:

1.4 A levegő és az égéstermékek térfogatának kiszámítása

A fűtőolaj elégetésekor a levegő és az égéstermékek elméleti térfogatát a munkatömeg százalékos aránya alapján számítják ki:

elméleti levegőmennyiség:

Elméleti levegőmennyiségek:

A gázcsatornákban levegőfelesleggel rendelkező égéstermékek tényleges mennyiségét a következő képlet határozza meg:

Az eredményeket az 1.1. táblázat mutatja be.

Nagysága	Firebox képernyők	Ellenőrzőpont 1	KPP2	EC1	Ec2	RVP
	1,02	1,02	1,02	1,02	1,02	1.02
	1,02	1,02	1,02	1,02	1,02	1,02
	1,453	1,453	1,453	1,453	1,453	1,453
	10,492	10,492	10,492	10,492	10,492	10,492
	0,15	0,15	0,15	0,15	0,15	0,15
	0,138	0,138	0,138	0,138	0,138	0,138
	0,288	0,288	0,288	0,288	0,288	0,288

A vízgőz térfogata:

Teljes gázmennyiség:

Háromatomos gázok térfogathányada:

A vízgőz térfogati hányada:

Háromatomos gázok és vízgőz frakciója:

1.5 A levegő és az égéstermékek entalpiája

A levegő és az égéstermékek elméleti térfogatának entalpiáját a tervezési hőmérsékleten a következő képletek határozzák meg:

Az égéstermékek entalpiája felesleges levegővel

A számítási eredményeket az 1.2. táblázat tartalmazza.

1.2. táblázat

Az égéstermékek entalpiája

Felület fűtés	Hőfok túl a felszínen
Kemence kamera	2300 2100 1900 1700 1500 1300 1100	44096 ,3 39734,1 35606 31450 27339,2 23390,3 19428 16694,5	37254,3 33795,3 30179,6 26647,5 23355,7 19969,95 16782,70 13449,15	745,085 675,906 603,592 532,95 467,115 399,399 335,654 268,983	44827,3 40390,7 36179,6 32018,5 27798 23782,6 19757,9 15787,1
Ellenőrzőpont 1	1100	19422,26 15518,16 13609,4 11746,77 9950,31	16782,70 13449,15 11829,40 10241 8683,95	335,654 268,983 236,588 204,820 173,679	19757,9 15787,1 13846 11951,6 10124
KPP2		11746,77 9950,31 9066,87	10241 8683,95 7921,10	204,820 173,679 158,422	11951,6 10124 9225,3
EC1		9950,31 9066,87 8193,30	8683,95 7921,10 7158,25	173,679 158,422 143,165	10124 9225,3 8336,5
EC2		9066,87 8193,30 6469,46 4788,21	7921,10 7158,25 5663,90 4200,90	158,422 143,165 113,278 84,018	9225,3 8336,5 6582,7 4872,2
RVP		4788,21 3151,52 1555,45	4200,90 2779,70 1379,40	84,018 55,594 27,588	4872,2 3207,1 1583

Nál nél

1.6 A hatásfok és a hőveszteség együtthatói

A tervezett gőzkazán hatásfoka a fordított mérlegből kerül meghatározásra:

A füstgázok hővesztesége a gőzkazánból távozó gázok és a levegőfelesleg választott hőmérsékletétől függ, és a következő képlettel határozza meg:

Keresse meg a kipufogógázok entalpiáját itt:

Hideg levegő entalpiája tervezési hőmérsékleten:

Eldobható égéshőkJ / kg, általában a következő képlet határozza meg:

Hőveszteség az üzemanyag kémiai alulégetésével=0,1%.

Azután: .

Hőveszteség az üzemanyag mechanikus alulégetésével

A külső hűtésből származó hőveszteség a kazán külső felületein keresztül %, kicsik, és a névleges kazán termelékenységének növekedésével kg / s, csökken: at

Kapunk:

1.7 Hőmérleg és üzemanyag-fogyasztás

A gőzkazán égésterébe táplált B, kg/s tüzelőanyag-fogyasztás a következő mérlegből határozható meg:

Lefúvóvíz fogyasztás dobgőzkazánról, kg/s:

ahol = 2% - folyamatos kazán lefújás.

- túlhevített gőz entalpiája;

- a forrásban lévő víz entalpiája a dobban;

- a tápvíz entalpiája;

1.8 A hőátadás számítása a kemencében

Az égéstér méretei:

2070 .

A kemence térfogatának hőfeszültsége

Dupla magasságú szita, 6 gázolaj égő két szinten a kazán elején.

Az égéstér termikus jellemzői

Hasznos hőleadás az égéstérben (1 kg-onként vagy 1üzemanyag):

A levegő hője a forró levegő hőjéből és a kívülről beszívott hideg levegő hőjének egy kis hányadából áll:

Nyomás alatt működő gáztömör kemencékben a levegő beszívása a kemencébe kizárt=0. =0.

Az égéstermékek adiabatikus (kalorimetriás) hőmérséklete:

ahol

Keresse meg a táblázat a gázok entalpiáját

A gázok átlagos hőkapacitása:

A kazán kemence kiszámításakor a hőmérsékletközvetlenül meghatározható a 2.3. táblázat adatainak felhasználásával, az ismert értékkel

értéknél a gázok magas hőmérsékletű zónájában interpolálással, és vétellel

Azután,

A gázok hőmérséklete a kemence kimeneténél D<500 т/ч

A 2.2 táblázatból megtaláljuk a gázok entalpiáját a kemencéből való kilépésnél:

A kemence fajlagos hőérzete, kJ / kg:

ahol - hőmegmaradási együttható, amely figyelembe veszi a fűtőfelület által kapott gázhő hányadát:

A gáz hőmérséklete a kemence kimeneténél:

ahol M = 0,52-0,50 egy együttható, amely figyelembe veszi a fáklyamag relatív helyzetét az égéstér magassága mentén;

Ha az égőket két vagy három sorban helyezik el magasságban, akkor az átlagos magasságot akkor veszik, ha az összes sor égőjének fűtőteljesítménye azonos, pl. ahol= 0,05 D-nél > 110 kg/s, M = 0,52-0,50 ∙ 0,344 = 0,364.

Képernyő hőhatékonysági együtthatója:

A képernyő lejtését a következők határozzák meg:

1,1 - a falpajzs relatív csőtávolsága.

Felületi szennyeződési együttható:

A feketeség mértéke: folyékony tüzelőanyag égetésekor a fáklya hőemissziós tényezője:

A nem világító fáklyarész hőemissziós tényezője:

ahol p = 0,1 MPa, és

A gázok abszolút hőmérséklete a kemence kimeneténél.

Háromatomos gázok térfogathányada.

A kisugárzott réteg effektív vastagsága az égéstérben, ahol az égéstér számított térfogata egyenlő:, és a tűztér felülete dupla magasságú szűrővel:

ahol

Aztán és

Kapunk

Első közelítésként egyenlőnek fogadjuk el

A kemence falainak fűtőfelületének átlagos hőterhelése:

Ahol - a kemence teljes sugárzási felülete.

1.9 A kazán fűtőfelületének kiszámítása

A túlhevített gőz hidraulikus ellenállása:

Ebben az esetben a dobban lévő nyomás:

Tápvíznyomás falra szerelt túlhevítőben:

Nyomásveszteség a képernyőn:

Nyomásveszteség a sebességváltóban:

1.9.1 Falra szerelhető túlhevítő számítása

Tápvíz nyomás,

A tápvíz hőmérséklete,

A takarmányvíz entalpiája.

Sugárzási falernyők hőérzékelése: hol van a számított képernyőfelület átlagos hőfeszültsége,

Képernyő szöge:

Eszközök

Kiszámoljuk a tápvíz kimeneti paramétereit:

Amikor p = 15,4 MPa.

1.9.2 Sugárzó mennyezeti túlhevítő számítása

A bemenő víz paraméterei:

A mennyezeti NYÁK hőérzékelése:

Hőérzékelés a tűztér felett: hol van a tűztér mennyezeti árnyékolóinak sugárzásfogadó fűtőfelülete:

Hőérzékelés vízszintes gázvezetékkel:

Hol van az átlagos fajlagos hőterhelés a vízszintes füstgáz-elvezető területen?

Kiszámoljuk a gőz entalpiáját: ill

Ezután az entalpia a kemence kimeneténél:

1. injekció:

1.10 A képernyők és más felületek hőelnyelésének kiszámítása a képernyők területén

1.10.1 A túlhevítő képernyőjének kiszámítása 1

A bemenő víz paraméterei:

Kilépő víz paraméterei:

2. injekció:

1.10.2 A túlhevítő képernyőjének kiszámítása 2

A bemenő víz paraméterei:

Kimenő víz paraméterei:

A képernyők hőérzékelése:

A tűztérből a szitafüst bemeneti ablakának síkja által kapott hő:

Ahol

A tűztérből és a paravánok mögötti felületről kisugárzott hő:

Hol van a korrekciós tényező

Lejtése a képernyők bemenetétől a kimeneti részig:

Gázok átlagos hőmérséklete a képernyőn:

Mosógázokból származó hő:

A képernyők meghatározott hőérzékelése:

A képernyő hőátadási egyenlete: hol van a képernyő fűtőfelülete:

Átlagos

hol van az előremenő áramlás hőmérsékleti magassága:

Ellenáramú hőmérséklet fej:

Hőátbocsátási tényező:

A falon lévő gázok hőátadási tényezője:

A gáz sebessége:

A gáz konvekciójának hőátadási tényezője a felületre:

Ahol a gázok lefolyásában lévő csövek számának korrekciója.

És egy korrekció a gerenda elrendezéséhez.

1 - együttható, amely figyelembe veszi az áramlás fizikai paramétereinek befolyását és változását.

Az égéstermékek sugárzásának hőátbocsátási tényezője:

Felhasználási arány:,

ahol

Azután

A képernyő hőátadási egyenlete így fog kinézni:

A kapott értékösszehasonlít:

1.10.3 A függesztőcsövek számítása a képernyők területén

A kemencéből a csőköteg felülete által kapott hő:

Hol van a hőelnyelő felület:

Hőátadás csövekben:

A gáz sebessége:

Ahol

A gázokból a felületre történő konvekció hőátadási tényezője:

Eszközök

Azután

A fűtött közeg által érzékelt hő a mosógázok lehűlése miatt (egyensúly):

Ebből az egyenletből megtaláljuk az entalpiát a csövek felületének kilépésénél:

ahol - a felület által a tűztér sugárzása által kapott hő;

Entalpia a csövek bejáratánál hőmérsékleten

Entalpiával határozzuk meg a munkaközeg hőmérsékletét a felfüggesztett csövek kimeneténél

A gőz átlagos hőmérséklete a felfüggesztő csövekben:

A fal hőmérséklete

Az égéstermékek sugárzásából származó hőátadási tényező pormentes gázáramlással:

Felhasználási tényező: hol

Azután:

A felfüggesztett csövek hőfelvételét a hőátadási egyenlet határozza meg:

A kapott értéket összehasonlítjuk a

Hogy. a munkaközeg hőmérséklete a felfüggesztő csövek kimeneténél

1.10.4 A túlhevítő képernyőjének kiszámítása 1

Belépő gázok:

a kijáratnál:

A tűztér sugárzása által kapott hő:

Gáznemű emissziós tényező: hol

Azután:

A tűztér sugárzása által kapott hő:

Mosógázokból származó hő:

Közvetlen előremenő hőmérséklet fej:

Átlagos hőmérsékleti fej:

Hőátbocsátási tényező:

ahol a hőátadási tényező a gázoktól a falig:

A gáz sebessége:

Kapunk:

A felületről a fűtött közegbe történő konvekció hőátadási tényezője:

Azután:

A képernyő hőátadási egyenlete:

Összehasonlít:

Hogy. hőmérséklet a képernyő túlhevítő 2 kimeneténél:

1.11 Konvektív túlhevítő hőérzékelése

1.11.1 Konvektív túlhevítő számítása 1

Munkakörnyezeti paraméterek bevitele:

Kimeneti munkakörnyezeti paraméterek:

ahol

A munkakörnyezet által érzékelt hő:

A fűtőfelületből kilépő gázok entalpiáját a gázok által leadott hő egyenlete fejezi ki:

Hőátadási egyenlet az 1. ellenőrzőponthoz:

Hőátbocsátási tényező:

Hőátbocsátási tényező a gázokról a felszínre:

A gáz sebessége:

Eszközök

Határozza meg a gázok állapotát a kimeneten:

figyelembe véve a térfogati sugárzást

Azután:

Ekkor a hőátadási tényező a gázoktól a falig:

A gőz sebessége a konvektív túlhevítő mentén:

A hőátbocsátási tényező egyenlő lesz:

Közvetlen előremenő hőmérséklet fej:

Hőátadási egyenlet konvektív túlhevítőhöz:

Összehasonlít

3. injekció (PO 3).

1.11.2 Konvektív túlhevítő számítása 2

Munkakörnyezeti paraméterek bevitele:

Kimeneti munkakörnyezeti paraméterek:

A munkakörnyezet által elnyelt hő:

A gázok által leadott hő egyenlete:

így a gázok entalpiája a fűtőfelületből való kilépésnél:

Hőátadási egyenlet a 2. ellenőrzőponthoz:.

Közvetlen előremenő hőmérséklet fej:

Hőátbocsátási tényező: hol van a hőátbocsátási tényező a gázoktól a falig: hol

A gáz sebessége:

Az égéstermékek sugárzásának hőátadási tényezője pormentes gázáramlással:

Gáznemű emissziós tényező:

Meghatározzuk a gázok állapotát az égéskamrából való kilépésnél a következő képlettel:

Azután:

Eszközök:

Ekkor a gázoktól a falig történő konvekció hőátbocsátási tényezője a következő lesz:

A felületről a fűtött közegbe történő konvekció hőátadási tényezője:

Azután:

A hőátadási egyenlet a következő lesz:

Összehasonlít

1.11.3 Függesztő csövek számítása konvekciós aknában

A gázok által a felszínre leadott hő:

Függesztett csövek hőérzékelése:ahol a számított hőcserélő felület:

Hőátbocsátási tényező

innen

ezt az entalpiát felhasználva meghatározzuk a munkaközeg hőmérsékletét a felfüggesztett csövek kimeneténél:

A munkaközeg hőmérséklete a bemenetnél:

Hőmérséklet fej: hol

Azután

Kiderült, mit jelent a felfüggesztő csövek utáni gázok hőmérséklete

1.12 A víztakarékosság hőelnyelésének kiszámítása

1.12.1 Az economizer kiszámítása (második szakasz)

A gázok által leadott hő:

hol at

A gőz entalpiája a bejáratnál:

- bemeneti nyomás, kell

A közeg entalpiája a kimeneten a munkafelület által kapott hő egyenletéből adódik:

Hőátadási egyenlet:

Hőátbocsátási tényező:

Hőátbocsátási tényező a gázoktól a falig: hol

A gáz sebessége:

Ezután a gázokból a felületre történő konvekció hőátbocsátási tényezője:

Gáznemű emissziós tényező:

Fűtött felület:

Figyelembe véve a térfogati sugárzást

Azután:

kihasználtsági arány

Az égéstermékek sugárzásának hőátadási együtthatója:

Hőátbocsátási tényező a gázoktól a falig:

Azután

Hőmérséklet fej:

Economizer hőcsere (második fokozat):

Összehasonlít

az economizer második fokozatának kimenetén lévő hőmérsékletet jelenti

1.12.2 Az economizer számítása (első szakasz)

Munkakörnyezet paraméterei:

Az égéstermékek paraméterei:

A munkakörnyezet által elfogadott paraméterek:

A gázok által leadott hő egyenletéből megtaláljuk az entalpiát a kimeneten:

A 2. táblázat felhasználásával azt találjuk

Hőátadási egyenletek:

Közvetlen előremenő hőmérséklet fej:

A gáz sebessége:

Hőátbocsátási tényező a gázoktól a felületig:

Az égéstermékek sugárzásának hőátadási tényezője pormentes gázáramlásban:

Hol van a gázközeg emissziós tényezője: hol a gázok állapota a kimeneten:

azután

Hőátbocsátási tényező:

Ekkor a hőátadási egyenlet így fog kinézni:

Hogy. hőmérséklet a gazdaságosító első fokozatának kimeneténél:

1.13 A regeneratív légfűtő számítása

1.13.1 A Hot Pack kiszámítása

Levegő által elnyelt hő:

hol at

nál nél

A légfűtőben lévő átlagos levegőmennyiség aránya az elméletileg szükségeshez:

A gázok által leadott hő egyenletéből megtaláljuk az entalpiát a légfűtő meleg részének kilépésénél:

Gázhőmérséklet a forró rész kimeneténél a 2. táblázat szerint:

Átlagos levegő hőmérséklet:

Átlagos gázhőmérséklet:

Hőmérséklet fej:

Átlagos légsebesség:

Átlagos gázsebesség:

A légfűtő meleg részének falának átlagos hőmérséklete:

A felületről a fűtött közegbe történő konvekció hőátadási tényezője:

Hőátadási egyenlet:

Hőátadási egyenlet:

1.13.2 A hidegcsomag számítása

Elméletileg szükséges levegő aránya a légfűtő hideg részében:

A hideg rész hőérzékelése egyensúly szerint:

A gázok entalpiája a légfűtő kimeneténél:

Átlagos levegő hőmérséklet:

Átlagos gázhőmérséklet:

Hőmérséklet fej:

A légfűtő hideg részének falának hőmérséklete:

Átlagos légsebesség:

Átlagos gázsebesség:

A gázokból a felületre történő konvekció hőátadási tényezője:

Hőátadási egyenlet:

Hőátadási egyenlet:

1.14 Gőzkazán hatásfokának kiszámítása

Hatékonyság:

Hőveszteség füstgázokkal:

ahol a hideg levegő entalpiája a tervezési hőmérsékleten és

Ekkor a hatékonyság egyenlő lesz:

Inv. Alszám

Subp. és dátum

Vedd el. inv. Nem.

Inv. Másolat sz.

Subp. és dátum

Megvilágított

Lap

Ágynemű

FSBEI HPE "KSPEU"

ITE, gr. KUP-1-09

DP 14050 2 .065.002 PZ

Megvilágított

Dokumentum száma.

Fordulat.

Subp.

dátum

Bahtyin

Fejlett.

Fedosov

Prov.

T. számláló.

Loktev

N. számláló.

Galitsky

Jóváhagyott.

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

DP 14050 2 .065.002 PZ

Fordulat.

Lap

Dokumentum száma.

Aláírás

dátum

Lap

A kazán számításának sajátossága a gázok és a munkaközeg - a hőhordozó ismeretlen közbenső hőmérséklete, beleértve a füstgázok hőmérsékletét is; ezért a számítást az egymást követő közelítések módszerével végezzük 11043. A TIPIKUS CSATLAKOZÁSOK LESZÁLLÍTÁSÁNAK KISZÁMÍTÁSA ÉS KIVÁLASZTÁSA. A DIMENZIONÁLIS LÁNCOK SZÁMÍTÁSA 2,41 MB A modern hazai gazdaság állapotát az ország tudományos és technológiai fejlődését meghatározó iparágak fejlettségi szintje határozza meg. Ezen iparágak közé tartozik elsősorban a gépgyártó komplexum, amely korszerű járműveket, építőipari, emelő- és szállító-, közúti gépeket és egyéb berendezéseket gyárt. 18002. A transzformátor fő méreteinek kiszámítása, tekercsek számítása, üresjárati és rövidzárlati jellemzők meghatározása 1,01 MB Ennek a kurzusnak a célja egy elektromos gép vagy transzformátor számításának és konstruktív fejlesztésének alapvető módszereinek tanulmányozása. A tanfolyami projektben a transzformátor fő méreteinek számítása, a tekercsek számítása, az üresjárati és rövidzárlati jellemzők meghatározása, a mágneses rendszer számítása, valamint a hő számítás és számítás. a hűtőrendszerről. 15503. Párologtató számítás 338,24 KB Az elpárologtató típusa - И -350 Csövek száma Z = 1764 Fűtési gőz paraméterei: Pp = 049 MPa tp = 168 0С. Gőzfogyasztás Dp = 135 t h; Teljes méretek: L1 = 229 m L2 = 236 m D1 = 205 m D2 = 285 m Lefolyócsövek Nop száma = 22 Átmérő dop = 66 mm Hőmérséklet magasság a szakaszban t = 14 оС. Az elpárologtatók célja és felépítése Az elpárologtatókat arra tervezték, hogy olyan desztillátumot állítsanak elő, amely pótolja az erőművek gőzturbinás erőműveinek fő ciklusában a gőz- és kondenzátumveszteséget, valamint gőzt állítsanak elő általános állomási igényekhez és ... 1468. Sebességváltó számítás 653,15 KB A villanymotor elektromos energiát alakít át mechanikai energiává, a motor tengelye forgó mozgást végez, de a motor tengelyének fordulatszáma igen nagy a munkatest mozgási sebességéhez képest. Ez a sebességváltó a fordulatszám csökkentésére és a nyomaték növelésére szolgál. 1693. Az OSS hidraulikus számítása 103,92 KB A vízi tűzoltó rendszert tűz oltására vagy hajószerkezetek hűtésére tervezték kompakt vagy kézi permetező fúvókákkal, vagy figyeli a tűzoltó fúvókákat. A vízi tűzoltó rendszert minden hajón fel kell szerelni 14309. A jármű karbantartásának számítása 338,83 KB A gördülőállomány karbantartási munkáinak terjedelmének kiszámításához ismernie kell: a gördülőállomány típusát és számát; egy személygépkocsi átlagos napi futásteljesítménye márkánként, a gördülőállomány üzemmódja, amelyet a gördülőállomány vonalon eltöltött napjainak száma határoz meg 15511. Leszállási számítás 697,74 KB 2 Az illesztés számítása interferenciával Ø16 P7 h6 Határeltérések és méretek Ø16 P7 furatnál: A GOST 25346-89 szerint meghatározzuk az IT7 tűrési értéket = 18 mikron; A GOST 25346-89 szerint meghatározzuk a fő eltérés értékét: Felső: ES = -187 = -11 Alsó eltérés EI = ES IT = -11 -18 = -29 mikron. Kiszámoljuk a tengely határméreteit Ø16 h6: A GOST 25346-89 szerint meghatározzuk az IT6 = 11 mikron tűrésértéket; A GOST 25346-89 szerint meghatározzuk az alapeltérés értékét es = 0 μm; Alsó eltérés: ei = es - IT = 0 - 11 = -11 μm 1 - Határérték ... 14535. A szőrmére vonatkozó juttatások kiszámítása. feldolgozás 18,46 KB A forgácsolási módok számítása és kiválasztása A fém forgácsolási módja az alábbi alapvető elemeket tartalmazza, amelyek meghatározzák: fogásmélység t mm előtolás S mm vágási sebességről V m min vagy géporsó fordulatszáma n ford. A forgácsolási mód kiválasztásának kezdeti adatai: A munkadarab adatai: az anyag fajtája és jellemzői: forma, méretek és feldolgozási tűrések, megengedett hibák, szükséges érdesség stb. 18689. A reakciókészülék számítása 309,89 KB Kiinduló adatok a számításokhoz. A kurzus céljai: - az elméleti és gyakorlati ismeretek rendszerezése, megszilárdítása és bővítése ezen tudományterületeken; - a gyakorlati készségek elsajátítása és az önállóság fejlesztése a mérnöki, műszaki problémák megoldásában; - a hallgatók felkészítése a további tanfolyami és diplomamunkákra A KÉSZÜLÉK KÉSZÜLÉKE ÉS AZ ÉPÍTÉSI ANYAG VÁLASZTÁSA Az eszköz leírása és a készülék működési elve A reakciókészülék egy zárt edény, amely a ...

Dekódolás TGM - 84 - Taganrog gáz-fűtőolaj kazán, 1984-ben gyártották.

A TGM-84 kazánegység U-alakú elrendezéssel készült, és egy égéskamrából, amely egy felszálló gázcsatorna, és egy lefelé tartó konvekciós aknából áll, két gázcsatornára osztva.

A tűztér és a konvekciós akna között gyakorlatilag nincs átmeneti vízszintes füstcső. A tűztér felső részében és az irányváltó kamrában szitatúlhevítő található. A két gázcsatornára osztott konvekciós aknában sorba (a füstgáz út mentén) egy vízszintes túlhevítő és egy víztakarékos berendezés van elhelyezve. A víztakarékosság mögött egy forgókamra található hamutartályokkal.

A konvekciós akna mögé két párhuzamosan kapcsolt regeneratív légfűtő található.

Az égéstér szokásos hasáb alakú, a csőtengelyek közötti méretek 6016 14080 mm, és két fényű vízszűrő osztja két félkemencére. Az égéstér oldal- és hátsó falát 60 6 mm átmérőjű (acél 20) 64 mm osztású párologtató csövek árnyékolják. Az oldalsó paravánok az alsó részén középre, az alsó részen a vízszinteshez képest 15-ös szöget zárnak le, és "hideg alatti"-ot alkotnak.

A dupla megvilágítású ernyő szintén 60 6 mm átmérőjű, 64 mm-es osztású csövekből áll, és csővezetéssel kialakított ablakokkal rendelkezik a félkemencék nyomásának kiegyenlítésére. A paravánrendszer a mennyezet fémszerkezeteire rudak segítségével van felfüggesztve, és a hőtágulás során szabadon lefelé tud mozogni.

Az égéstér mennyezete a mennyezeti túlhevítő vízszintes és árnyékolt csöveiből készül.

Az égéstér 18 olajégővel van felszerelve, amelyek az elülső falon három szinten helyezkednek el.

A kazán 1800 mm belső átmérőjű dobbal van felszerelve. A hengeres rész hossza 16200 mm. A gőz leválasztása és mosása a tápvízzel a kazándobban történik.

A TGM-84 kazán túlhevítője a hőérzékelés természeténél fogva sugárzás-konvektív, és a következő három fő részből áll: sugárzás, képernyő (vagy félsugárzás) és konvektív.

A sugárzási rész egy fali és mennyezeti túlhevítőből áll.

Félig sugárzó túlhevítő 60 egyesített képernyőről.

A vízszintes típusú konvektív túlhevítő két részből áll, amelyek a víztakarékos tengely két csatornájában találhatók.

Az égéstér elülső falára egy falra szerelhető túlhevítő van felszerelve, amely hat szállítható csőtömbből áll, amelyek átmérője 42x5,5 mm (st. 12X1MF).

A mennyezeti túlhevítő bemeneti kamrája két, egymáshoz hegesztett kollektorból áll, amelyek közös kamrát alkotnak, mindegyik félkemencéhez egy-egy. A mennyezeti túlhevítő kimeneti kamrája egy, és hat egymáshoz hegesztett kollektorból áll.

A szitagőztúlhevítő bemeneti és kimeneti kamrái egymás felett helyezkednek el, és 133x13 mm átmérőjű csövekből készülnek.

A konvektív túlhevítő a z alakú séma szerint készül, azaz. gőz jut be az elülső falból. Minden csomag 4 egymenetes tekercset tartalmaz.

A gőz túlhevítésének hőmérsékletét szabályozó készülék a következőket tartalmazza: kondenzációs egység és befecskendezéses túlhevítők. A befecskendezéses túlhevítők a szitavágásban és a konvekciós túlhevítő vágásban a szita túlhevítők elé vannak felszerelve. Ha a kazán gázzal működik, minden párahűtő működik, fűtőolajos üzem esetén csak az, amelyik a konvektív túlhevítő nyílásába van beszerelve.

Az acél tekercses víztakarékos két részből áll, amelyek a lefelé irányuló konvekciós akna bal és jobb csatornájában helyezkednek el.

Az economizer minden része 4 magasságú csomagból áll. Minden csomag két blokkot tartalmaz, mindegyik blokkon 56 vagy 54 négyirányú tekercs található, amelyek 25x3,5 mm átmérőjű csövekből készülnek (acél 20). A hőcserélők a kazán elülső részével párhuzamosan helyezkednek el, lépcsőzetesen, 80 mm-es osztásközzel. Az economizer elosztói a konvekciós aknán kívül vannak elhelyezve.

A kazán két RVP-54 regeneratív forgó légfűtővel van felszerelve. A légfűtőt kívülről eltávolítják, és egy forgó rotor, amely egy álló házba van zárva. A forgórészt hajtóműves villanymotor forgatja 3 ford/perc fordulatszámmal A légfűtőbe történő hideg levegő beszívása és a levegő oldalról a gáz oldalra történő légáramlás csökkentése radiális és perifériás tömítések beépítésével valósul meg.

A kazánváz vízszintes gerendákkal, rácsokkal és merevítőkkel összekötött fémoszlopokból áll, és a dob, a fűtőfelületek, a burkolatok, a kiszolgáló platformok, a gázcsatornák és egyéb kazánelemek súlyából származó terhelések felvételére szolgál. A keret hegesztett profilokból és acéllemezből készül.

Konvektív túlhevítő és víztakarékos fűtőfelületek tisztítására sörétfúvó berendezést alkalmaznak, amely a szabadon eső, 3-5 mm méretű pellet mozgási energiáját használja fel. Gázimpulzusos tisztítás is használható.

A TGM-96B kazán jellemző energetikai jellemzői a kazán műszakilag elérhető hatásfokát tükrözik. Egy tipikus energiajellemző alapul szolgálhat a TGM-96B kazánok szabványos jellemzőinek összeállításához fűtőolaj égetésekor.

A Szovjetunió ENERGIA ÉS VILLAMOSÍTÁSI MINISZTÉRIUMA

ÜZEMELTETÉSI FŐ TECHNIKAI OSZTÁLY
ENERGORENDSZER

JELLEMZŐ ENERGIA JELLEMZŐK
TGM-96B KAZÁN OLAJ ÉGETÉSE ESETÉN

Moszkva 1981

Ezt a tipikus energiateljesítményt a Soyuztekhenergo (mérnök G.I.GUTSALO) fejlesztette ki.

A TGM-96B kazán jellemző energetikai jellemzőit a Sojuztekhenergo a Riga CHPP-2-ben és a Sredaztekhenergo a CHPP-GAZ-ban végzett hővizsgálatok alapján állították össze, és ez tükrözi a kazán műszakilag elérhető hatásfokát.

Egy tipikus energiajellemző alapul szolgálhat a TGM-96B kazánok szabványos jellemzőinek összeállításához fűtőolaj égetésekor.

Alkalmazás

... A KAZÁNÜZEMMÓD BERENDEZÉSÉNEK RÖVID LEÍRÁSA

1.1 ... A Taganrog kazántelep TGM-96B kazánja természetes keringetésű, U-alakú elrendezésű gázolaj kazán, amelyet turbinákkal való használatra terveztek. T -100 / 120-130-3 és PT-60-130 / 13. A kazán főbb tervezési paraméterei fűtőolajjal üzemelve a táblázatban találhatók. .

A TKZ szerint a kazán megengedett legkisebb terhelése a cirkulációs állapothoz a névleges 40%-a.

1.2 ... Az égéstér prizma alakú, és a tervben egy téglalap, amelynek méretei 6080 × 14700 mm. Az égéstér térfogata 1635 m 3. A kemence térfogatának termikus feszültsége 214 kW / m 3 vagy 184 · 10 3 kcal / (m 3 · h). Az égéstérben párologtató szűrők, az elülső falon pedig egy falra szerelhető sugárzó túlhevítő (RNP) található. A tűztér felső részén, a tolatókamrában szitatúlhevítő (SHP) található. A lefelé tartó konvekciós aknában két konvektív túlhevítő (CP) és egy víztakarékos (WE) csomag található sorosan a gázút mentén.

1.3 ... A kazán gőzútja két független áramlatból áll, amelyek a kazán oldalai között gőzátadják. A túlhevített gőz hőmérsékletét a saját kondenzátum befecskendezése szabályozza.

1.4 ... Az égéstér elülső falán négy kétáramú KhF TsKB-VTI gázolaj égő található. Az égőket két szinten -7250 és 11300 mm magasságban szerelik fel, a horizonthoz képest 10°-os emelési szöggel.

A fűtőolaj égetéséhez 8,4 t / h névleges kapacitású "Titan" gőz-mechanikus fúvókákat biztosítanak 3,5 MPa (35 kgf / cm 2) fűtőolajnyomás mellett. A fűtőolaj fújásához és permetezéséhez szükséges gőznyomást az üzem 0,6 MPa (6 kgf / cm 2) javasolja. A gőzfogyasztás fúvókánként 240 kg / óra.

1.5 ... A kazántelep felszereltsége:

Két VDN-16-P fúvóventilátor 10% 259 10 3 m 3 / h kapacitással, 20% nyomáskülönbséggel 39,8 MPa (398,0 kgf / m 2), 500/250 kW teljesítménnyel és mindegyik gép fordulatszáma 741/594 ford./perc;

Két füstelszívó DN-24 × 2-0,62 GM, kapacitása 10% 415 · 10 3 m 3 / h, nyomás 20% 21,6 MPa (216,0 kgf / m 2), kapacitással 800/400 kW és 743/595 ford./perc fordulatszám minden gépnél.

1.6... A konvektív fűtőfelületek hamulerakódásoktól való megtisztításához a projekt egy lövés egységet biztosít az RVP tisztításához - vízmosás és gőzfújás a dobból a fojtóegység nyomásának csökkenésével. Egy RVP fújásának időtartama 50 perc.

... A TGM-96B KAZÁN JELLEMZŐI ENERGIA JELLEMZŐI

2.1 ... A TGM-96B kazán jellemző energetikai jellemzői ( rizs. , , ) a Riga CHPP-2 és CHPP GAZ kazánjainak termikus tesztjei alapján összeállított, a kazánok műszaki és gazdasági mutatóinak szabványosítására vonatkozó oktatóanyagok és irányelvek alapján. A jellemző egy új, turbinás kazán átlagos hatásfokát tükrözi. T -100 / 120-130 / 3 és PT-60-130 / 13 az alábbi feltételekkel, kezdeti feltételeknek tekintve.

2.1.1 ... A folyékony tüzelőanyagot tüzelő erőművek tüzelőanyag-mérlegében a legnagyobb rész a magas kéntartalmú fűtőolaj. M 100. Ezért a jellemzőt fűtőolajra kell elkészíteni M 100 ( GOST 10585-75) jellemzőkkel: A P = 0,14%, W P = 1,5%, S P = 3,5%, (9500 kcal / kg). Minden szükséges számítást elvégeznek a fűtőolaj munkasúlyára vonatkozóan

2.1.2 ... A fűtőolaj hőmérsékletét a fúvókák előtt 120 °-nak kell feltételezni C ( t tl= 120 °C) a fűtőolaj viszkozitási viszonyai alapján M 100, ami 2,5 ° VU, a PTE 5.41 §-a szerint.

2.1.3 ... A hideg levegő éves átlagos hőmérséklete (t x. to.) a ventilátor bejáratánál 10 ° -nak kell lennie C , mivel főleg a TGM-96B kazánok olyan éghajlati régiókban találhatók (Moszkva, Riga, Gorkij, Kisinyov), ahol az éves átlagos levegőhőmérséklet közel ehhez a hőmérséklethez.

2.1.4 ... A levegő hőmérséklete a légfűtő bemeneténél (t vp) értéke 70° C és állandó, ha a kazán terhelése változik, a PTE 17.25 §-a szerint.

2.1.5 ... A keresztkötésű erőműveknél a tápvíz hőmérséklet (t p.v) a kazán előtt számítva (230 °C) és állandónak számít, amikor a kazán terhelése változik.

2.1.6 ... A turbinaegység nettó fajlagos hőfogyasztása 1750 kcal/(kW h) volt a termikus vizsgálati adatok alapján.

2.1.7 ... Feltételezzük, hogy a hőáram-tényező a kazán terhelésétől függően 98,5%-ról névleges terhelésnél 97,5%-ra 0,6 terhelésnél változikD szám.

2.2 ... A normatív jellemzők kiszámítását a "Kazánegységek termikus számítása (normatív módszer)" (Moszkva: Energiya, 1973) utasításai szerint végezték.

2.2.1 ... A kazán bruttó hatásfoka és a füstgázok hővesztesége a Ya.L. könyvében leírt módszertan szerint történt. Pekker "Hőtechnikai számítások az adott tüzelőanyag-jellemzők alapján" (Moszkva: Energiya, 1977).

ahol

itt

α y = α "ve + Δ α tr

α y- a füstgázok levegőfeleslegének együtthatója;

Δ α tr- szívókorongok a kazán gázútjába;

T uh- a füstgázok hőmérséklete a füstelvezető mögött.

A számítás tartalmazza a kazán termikus tesztjei során mért égéstermék-hőmérséklet értékeit, és a szabványos jellemző kialakításának feltételeire redukálva (bemeneti paraméterekt x in, t "kf, t p.v).

2.2.2 ... Levegőfelesleg arány a működési ponton (a víztakarékosság mögött)α "ve névleges terhelésnél 1,04-nek vettük, és 50%-os terhelésnél 1,1-re változik a termikus vizsgálati adatok szerint.

A víztakarékosság mögötti számított (1,13) légtöbblet arányának a szabványos karakterisztikában (1,04) átvettre csökkentése a kazánüzemmód térkép szerinti égési mód megfelelő karbantartásával, a levegőszívásra vonatkozó PTE követelmények betartásával érhető el. a kemencébe és a gázútba, valamint egy fúvókakészlet kiválasztása ...

2.2.3 ... A kazán gázútjába a névleges terhelés melletti levegő beszívása 25%-nak felel meg. A terhelés változásával a levegőszívást a képlet határozza meg

2.2.4 ... A tüzelőanyag elégetésének kémiai hiányosságából származó hőveszteség (q 3 ) nullának számítanak, mivel a kazán túllevegővel végzett, a Jellemző energiajellemzőkben elfogadott tesztjei során ezek hiányoztak.

2.2.5 ... A tüzelőanyag elégetésének mechanikai hiányosságából eredő hőveszteség (q 4 ).

2.2.6 ... A környezet hővesztesége (q 5 ) nem határozták meg a tesztek során. Kiszámításuk a "Kazánüzemek vizsgálati módszere" (Moszkva: Energiya, 1970) szerint történik a képlet szerint.

2.2.7 ... A PE-580-185-2 elektromos betápláló szivattyú fajlagos teljesítményfelvételét a TU-26-06-899-74 műszaki leírásból átvett szivattyú jellemzők alapján számították ki.

2.2.8 ... A vontatás és a fújás fajlagos teljesítményfelvételét a fúvóventilátorok és füstelvezetők meghajtásának teljesítményfelvételéből számítják ki, amelyet a hőtesztek során mértek, és a feltételekre redukálnak (Δ α tr= 25%), amelyet a normatív jellemzők készítése során fogadtak el.

Megállapítást nyert, hogy a gázút megfelelő sűrűsége mellett (Δ α ≤ 30%), a füstelvezetők alacsony fordulatszámon, de tartalék nélkül biztosítják a kazán névleges terhelését.

Az alacsony fordulatszámon fújó ventilátorok biztosítják a kazán normál működését 450 t/h terhelésig.

2.2.9 ... A kazántelepi mechanizmusok teljes elektromos teljesítménye magában foglalja az elektromos hajtások teljesítményét: elektromos tápszivattyú, füstelvezetők, ventilátorok, regeneratív légfűtők (ábra). ). A regeneratív légfűtő elektromos motorjának teljesítményét az útlevél adatai alapján veszik. A kazán hővizsgálatai során meghatározták a füstelvezetők, ventilátorok és az elektromos tápszivattyú elektromos motorjainak teljesítményét.

2.2.10 ... A fűtőberendezésben a levegő felmelegítéséhez szükséges fajlagos hőfogyasztás kiszámítása a ventilátorokban lévő levegő felmelegedésének figyelembevételével történik.

2.2.11 ... A kazántelep segédszükségleteinek fajlagos hőfogyasztása tartalmazza a fűtőberendezések hőveszteségét, amelyek hatásfoka 98%-os; a RAH gőzfújására és a kazán gőzfúvásával járó hőveszteségre.

Az RVP gőzfúvás hőfogyasztását a képlet alapján számítottuk ki

Q obd = G obd · i obd · τ obd· 10 -3 MW (Gcal / h)

ahol G obd= 75 kg / perc a "300, 200, 150 MW-os erőművek segédigényéhez szükséges gőz- és kondenzátumfogyasztás normái" (Moszkva: STsNTI ORGRES, 1974) szerint;

i obd = én minket. pár= 2598 kJ / kg (kcal / kg)

τ obd= 200 perc (4 készülék napközbeni bekapcsolt állapotban 50 perc fújással).

A kazán lefúvatásával járó hőfogyasztást a képlet segítségével számítottuk ki

Q prod = G prod · i c.v· 10 -3 MW (Gcal / h)

ahol G prod = PD szám 10 2 kg/h

P = 0,5%

i c.v- kazánvíz entalpiája;

2.2.12 ... A vizsgálati eljárást és a vizsgálatok során használt mérőeszközök kiválasztását a "Kazántelepítések vizsgálati módszere" (Moszkva: Energiya, 1970) határozta meg.

... A SZABÁLYOZÁSI MUTATÓK MÓDOSÍTÁSAI

3.1 ... Annak érdekében, hogy a kazán működésének fő standard paramétereit a megváltozott működési feltételekhez hozzák a paraméterértékek megengedett eltérési határain belül, a módosításokat grafikonok és digitális értékek formájában adjuk meg. Módosítások aq 2 ábrán láthatók grafikonok formájában. , ... A füstgáz hőmérsékletének korrekcióit az ábra mutatja. ... A fentieken túlmenően a kazánba szállított fűtőolaj fűtési hőmérsékletének változása, illetve a betáplált víz hőmérsékletének változása esetén korrekciót adunk.