Eljárás "cső a csőben" típusú csővezetékek gyűrű alakú tereinek tömítésére. Rehabilitáció tekercseléssel visszatöltéssel Csövek feltöltése cementhabarccsal

csövek és anyagok kiválasztása vízellátó csővezetékek építéséhez és rekonstrukciójához

a Mosvodokanal JSC létesítményeiben

1. A tervezési szakaszban a fektetési feltételektől és a munkamódszertől függően az anyag, a cső típusa (csőfalvastagság, szabványos méretarány (SDR), gyűrűmerevség (SN), külső és belső védőelemek megléte a cső bevonata) kerül kiválasztásra, a lefektetett csövek megerősítése vasbeton kapocs vagy acél tok segítségével. Minden csőanyag esetében szilárdsági számítást kell végezni a munkaközeg belső nyomásának, a talajnyomásnak, az átmeneti terheléseknek, a csövek saját tömegének és a szállított folyadék tömegének, a légköri nyomásnak a hatására a munkavégzés során. a talajvíz vákuum és külső hidrosztatikus nyomásának kialakítása, axiális húzóerő meghatározása (lyukasztás).

2. A rekonstrukciós módszer megválasztása előtt a csővezeték műszaki diagnosztikája elvégzésre kerül az állapot és a maradék erőforrás meghatározása érdekében.

3. A csővezeték anyagának megválasztását összehasonlító műszaki és gazdasági számításokkal kell indokolni. A számítást a Mosvodokanal JSC követelményeinek figyelembevételével végezzük. A meglévő közművekkel való kereszteződésnél vagy a csővezeték biztonsági zónájában való elhelyezésénél figyelembe veszik a külső üzemeltető szervezetek követelményeit. A csővezeték megvalósíthatósági tanulmányát és szilárdsági számításait a tervezési és becslési dokumentáció tartalmazza, és a projekt mérlegelésekor bemutatják.

4. A vízellátó hálózatok fektetéséhez használt minden anyagot (csöveket, vékonyfalú béléseket, hüvelyeket és belső permetező bevonatokat) további vizsgálatoknak kell alávetni az alkotóelemek általános mérgező hatásának megállapítására, amelyek a közegészségre veszélyes koncentrációban vízbe diffundálhatnak, és allergiás, bőr- és irritáló, mutagén és egyéb negatív hatások az emberekre.

5. Városi és ipari területeken vasbeton ketrec vagy acélház nélküli polietilén csövek fektetésekor a tervezési útvonal mentén igazolni kell a környező talaj környezetbiztonságát. A talajban és a talajvízben elfogadhatatlan szennyeződések (aromás szénhidrogének, szerves vegyszerek stb.) jelenléte esetén talajrekultációt végeznek.

6. A korábban nem ivóvíz-ellátó vezetékekhez használt acélcsövek nem használhatók vízellátó elkerülő utak létesítésére.

7. A korábban üzemben lévő visszanyert acélcsövek nem engedélyezettek a vízvezetékek (munkakörnyezeti csövek) új fektetésére és rekonstrukciójára. Lehetőség van a tokok eszközére is használni őket.

8. Acél spirálcsövek (a GOST 20295-85 szerint térfogati hőkezeléssel) használhatók tokok, bypass vezetékek építésekor.

9. A csövek lefektetésekor a gyűrű alakú teret cement-homok habarccsal töltik vissza.

10. Nyílt vízvezetékek acélcsővezetékeinek új építése esetén (acél tokok és vasbeton kapcsok nélkül), szükség esetén gondoskodjon a cső egyidejű elektrokémiai korrózió elleni védelméről a GOST 9.602-2005 szerint.

11. Acél csővezetékek rekonstrukciója során (acéltokok és vasbeton bilincsek nélkül) a meglévő cső tönkretétele nélkül, valamint a helyi és vészhelyzeti csőszakaszok teherbírás nélküli módszerekkel történő azonnali helyreállítása során szükség esetén gondoskodni kell a csővezetékek egyidejű védelméről. a cső elektrokémiai korróziótól a GOST 9.602 -2005 szerint.

12. Megengedett gömbgrafitos öntött vasból készült, belső és külső epoxi porbevonatú, rendszerekben való használatra engedélyezett vasalatok használata ivóvízellátás(állami nyilvántartásba vételi igazolás, szakértői vélemény a termékek megfelelőségéről az egészségügyi és járványügyi felügyelet alá tartozó árukra vonatkozó egységes egészségügyi és járványügyi és higiéniai követelményeknek).

13. A Mosvodokanal JSC szakembereinek jogukban áll felkeresni a csöveket szállító gyárakat, és megismerkedni a gyártás megszervezésének és a termékek minőség-ellenőrzésének feltételeivel, valamint ellenőrizni a szállított termékeket.

14. A polietilén csövek vizsgálatát csőből készült mintákon végezzük.

14.1. A csőanyag jellemzőinek meg kell felelniük a következő értékeknek:

Hőstabilitás 200 ° C-on - legalább 20 perc;

A műszaki szén (korom) tömeghányada - 2,0-2,5%;

Korom (korom) vagy pigment eloszlása ​​- I-II típus;

A csőminta szakadási nyúlása - legalább 350%.

14.2. Hegesztett varrat ellenőrzésekor a minta megsemmisítésére akkor kerül sor, ha a relatív nyúlás eléri az 50% -ot, és nagy rugalmassággal kell jellemezni. A törésvonalnak az alapanyagon kell haladnia, és nem metszheti a hegesztési síkot. A vizsgálati eredmények akkor tekinthetők pozitívnak, ha az axiális feszültség vizsgálatakor a minták legalább 80%-án képlékeny I. típusú törés található. A minták fennmaradó 20%-a II-es típusú törésmintázatú lehet. A III. típusú megsemmisítés nem megengedett.

2.A csövek és anyagok használatának műszaki követelményei

a csatornarendszer építésére és rekonstrukciójára a JSC "Mosvodokanal" létesítményeiben

MGSN 6.01-03
	3000 mm feletti átmérőhöz		2.2.3.1.B.Üvegszálas csövek szerelése újrabéléshez, Üvegszálas csövek poliészter kötőanyagon alapuló üvegszál folyamatos tekercselésének technológiájával; Hobas "minőségi DA", centrifugálással előállított, legalább 1,0 mm vastagságú vinil -észter kötőanyagon alapuló belső béléssel, csőközpontosító hüvelycsatlakozásnál. A csövek gyűrűs merevsége nem kevesebb, mint SN 5000 N / m2. GOST R 54560-2011, GOST ISO 10467-2013, SP 40-105-2001, MGSN 6.01-03
	2.2.3.2.B Polimer betonból készült kompozit elemek beépítése MGSN 6.01-03
	Nyomás alatti csatorna csővezetékek
	Nyomóvezetékek új építése
		Árokásás	Árok nélküli fektetés
3.1.T. Szferoid grafittal (VChShG) készült gömbgrafitos öntöttvas csövek fektetése külső cinkbevonattal és belső vegyszerálló bevonattal GOST R ISO 2531-2012, SP 66.133330.2011	3.1.B. Szferoid grafit (VChShG) gömbgrafitos öntöttvasból készült csövek szerelése állandó csatlakozásra külső horganyzott bevonattal és belső vegyszerálló bevonattal, központosított tokban. MGSN 6.01-03
		3.2. Hosszanti acélcsövek fektetése belső cement-homok bevonattal és erősen megerősített típusú külső szigeteléssel a GOST 9.602-2005 szerint, szükség esetén egyidejű elektromos védőberendezéssel. GOST 20295-85, MGSN 6.01-03	3.2.B. Hosszanti acélcsövek szerelése belső cement-homok bevonattal és erősen megerősített típusú külső szigeteléssel a GOST 9.602-2005 szerint központosított tokban. Átmérő 500 mm -ig - St20 acélminőség Átmérő 500 mm és több - acélminőség 17G1S, 17G1SU GOST 10704-91, GOST 10705-80, GOST 10706-76, GOST 20295-85, MGSN 6.01-03
		3.3.T. Lefektetés: Üvegszálas csövek FLOWTITE technológiával, folyamatos üvegszál tekercseléssel, telítetlen poliészter gyanták felhasználásával. A fektetendő csövek gyűrűmerevsége legalább 10 000 SN / m2. Csatoló csatlakozás. Tömítés vasbeton ketrecben vagy tokban. GOST R ISO 10467-2013, SP 40-105-2001	3.3.B... Beépítési: Hobas "minőségi DA" üvegszálas csövek, centrifugálással gyártva, legalább 1,0 mm vastagságú vinil -észter kötőanyagon alapuló belső béléssel; A lefektetendő csövek gyűrűmerevsége legalább SN 10.000 N/m2. Csatoló csatlakozás. Tömítés előre párnázott tokban, központosítással.
		3.4.T. Egyrétegű polietilén csövek fektetése a PE100 vasbeton ketrecben vagy tokban lévő hegesztett kötésen	3.4.B. PE100 hegesztett kötésen előre lefektetett tokban.
		3.5.T 300 mm-es átmérőig: Polietilénből készült nyomócsövek fektetése PE100 legalább 0,1 MPa teherbíró képességű talajban (homok), valamint alapozás és visszatöltés a „Vízellátó és vízelvezető hálózatok rekonstrukciójához szükséges polietilén csövek használatára vonatkozó előírások” (4. szakasz) előírásai szerint. GOST 18599-2001, SP 40-102-2000	3.5.B. HDD módszerhez - PE100-MP GOST 18599-2001, MGSN 6.01-03, SP 40-102-2000
	Meglévő nyomóvezetékek rekonstrukciója
	Rekonstrukció a meglévő cső megsemmisítésével		4.1.1.B. Szferoid grafit (VChShG) gömbgrafittal ellátott gömbgrafitos öntöttvas csövek szerelése külső cinkbevonattal és belső vegyszerálló bevonattal ellátott állandó csatlakozásra GOST ISO 2531-2012, SP 66.133330.2011, MGSN 6.01-03
			4.1.2.B. Acélcsövek szerelése belső cement-homok bevonattal és erősen megerősített típusú külső szigeteléssel a GOST 9.602-2005 szerint. Átmérő 500 mm -ig - St20 acélminőség Átmérő 500 mm és több - acélminőség 17G1S, 17G1SU GOST 10704-91, GOST 10705-80, GOST 10706-76, GOST 20295-85, MGSN 6.01-03
			4.1.3.B. Polietilénből készült nyomócsövek szerelése PE100-MP külsővel védőbevonat tól től mechanikai sérülésásványi anyagokkal töltött polipropilén alapú. A csatlakozás hegesztett. GOST 18599-2001, MGSN 6.01-03, SP 40-102-2000
			4.1.4.B. Beépítési: Hobas "minőségi DA" üvegszálas csövek, centrifugálással gyártva, legalább 1,0 mm vastagságú vinil -észter kötőanyagon alapuló belső béléssel; Üvegszálas csövek FLOWTITE technológiával, folyamatos üvegszál tekercseléssel, telítetlen poliészter gyanták felhasználásával. A lefektetendő csövek gyűrűmerevsége, nem kevesebb SN 10 000 N / m2. Csatoló csatlakozás. GOST R ISO 10467-2013, MGSN 6.01-03
	Újjáépítés a meglévő cső megsemmisítése nélkül		4.2.1.B. Gömbgrafitos öntöttvasból készült csövek felszerelése gömbgrafittal (VChShG) egy állandó kötésen, külső cinkbevonattal és belső vegyileg ellenálló bevonattal csőközpontosítással.
			4.2.2.B. Acélcsövek szerelése belső cement-homok bevonattal és erősen megerősített típusú külső szigeteléssel a GOST 9.602-2005 szerint csőközpontosítással. Átmérő 500 mm -ig - St20 acélminőség Átmérő 500 mm és több - acélminőség 17G1S, 17G1SU GOST 10704-91, GOST 10705-80, GOST 10706-76, GOST 20295-85, MGSN 6.01-03
			4.2.3.B. Polietilénből készült nyomócsövek szerelése PE100 hegesztett kötésen. A csővezeték belső felületének előzetes előkészítése során ki kell zárni a cső elfogadhatatlan sérülését az áthúzás során. GOST 18599-2001, MGSN 6.01-03, SP 40-102-2000
			4.2.4.B... Beépítési: Hobas "minőségi DA" üvegszálas csövek, centrifugálással gyártva, legalább 1,0 mm vastagságú vinil -észter kötőanyagon alapuló belső béléssel; Üvegszálas csövek FLOWTITE technológiával, folyamatos üvegszál tekercseléssel, telítetlen poliészter gyanták felhasználásával. A lefektetendő csövek gyűrűmerevsége legalább SN 10.000 N/m2. Csatlakozó csatlakozás csőközpontosítással. GOST R ISO 10467-2013, MGSN 6.01-03
			4.2.5.B... Polimer szövet és kompozit hüvelyek megfordítása, ezt követő vulkanizálás hőhordozó vagy ultraibolya sugárzás alkalmazásával: Aarsleff technológiával gyártott polimer hüvelyek (Dánia); Bertos technológiával gyártott komplex tömlő (Oroszország) TU 2256-001-59785315-2009; A COMBILINER TUBETEX KAWO technológiával (Cseh Köztársaság) gyártott, hőre keményedő kompozit megerősített hüvely. A karmantyúk gyűrűs merevségét számítással vagy a szabályozási dokumentumok szerint kell meghatározni, a csővezeték maradék erőforrásától függően. MGSN 6.01-03
	Szifonok lerakása
	5.1. A munkacső árok nélküli lefektetése központosított tokban	5.1.1. Polietilén nyomócsövek PE100 GOST 18599-2001, MGSN 6.01-03, SP 40-102-2000
		5.1.2. Hosszirányú acélcsövek belső cement-homok bevonattal és nagyon erősített külső szigeteléssel a GOST 9.602-2005 szerint Átmérő 500 mm és több - acélminőség 17G1S, 17G1SU
		5.1.3. Szferoid grafit (VChShG) gömbgrafittal ellátott gömbgrafitos öntöttvasból készült csövek külső horganyzott bevonattal és belső vegyszerálló bevonattal, csőközpontosítóval. GOST ISO 2531-2012, SP 66.133330.2011, MGSN 6.01-03
		5.1.4. Beépítési: Üvegszálas csövek poliészter kötőanyagon alapuló üvegszál folyamatos tekercselésének technológiájával; "Steklokompozit" technológiával, poliészter gyanta alapú üvegszálas csövek; Hobas "minőségi DA" üvegszálas csövek, centrifugálással gyártva, legalább 1,0 mm vastagságú vinil -észter kötőanyagon alapuló belső béléssel; Üvegszálas csövek FLOWTITE technológiával, folyamatos üvegszál tekercseléssel, telítetlen poliészter gyanták felhasználásával. A lefektetendő csövek gyűrűmerevsége legalább SN 5000 N/m2 (gravitációs hálózatoknál) és SN 10000 N/m2 (nyomóvezetékeknél). Csatlakozó csatlakozás. GOST R 54560-2011 (gravitációs hálózatokhoz), GOST R ISO 10467-2013, MGSN 6.01-03, SP 40-105-2001
	5.2. HDD fektetés	5.2.1. Szferoid grafittal (VChShG) készült gömbgrafittal ellátott gömbgrafitos öntöttvas csövek, amelyek tartósan össze vannak kötve egy külső cinkbevonattal és egy belső vegyszerálló bevonattal. GOST ISO 2531-2012, SP 66.133330.2011, MGSN 6.01-03.
		5.2.2. Polietilén nyomócsövek PE100-MPásványianyag-töltésű polipropilén alapú külső mechanikai sérülések elleni védőbevonattal. A csatlakozás hegesztett. GOST 18599-2001, MGSN 6.01-03, SP 40-102-2000
	5.3. A munkákat a víz felszínéről végzik	5.3.1 ... Gyárilag gyártott hosszirányú acélcsövek belső cement-homok bevonattal és külső védőbeton ballaszt bevonattal. Átmérő 500 mm -ig - St20 acélminőség

480 RUB | 150 UAH | 7,5 USD ", MOUSEOFF, FGCOLOR", #FFFFCC ", BGCOLOR," # 393939 ");" onMouseOut = "return nd ();"> Értekezés - 480 rubel, szállítás 10 perc, éjjel -nappal, a hét minden napján

240 RUB | 75 UAH | 3,75 USD ", MOUSEOFF, FGCOLOR", #FFFFCC ", BGCOLOR," # 393939 ");" onMouseOut = "return nd ();"> Absztrakt - 240 rubel, szállítás 1-3 óra, 10-19 (moszkvai idő szerint), kivéve vasárnap

Bortsov Alexander Konstantinovich. Víz alatti cső a csőben csővezetékek építési technológiája és feszültségi állapotának kiszámításának módszerei: iszap RSL OD 61: 85-5 / 1785

Bevezetés

1. Cementkővel kitöltött, gyűrű alakú terű tenger alatti cső a csőben csővezeték építése 7

1.1. Kétcsöves csőszerkezetek 7

1.2. A cső-cső vezeték víz alatti kereszteződésének megvalósíthatósági tanulmánya 17

1.3. Az elvégzett munka elemzése, kutatási feladatok megfogalmazása 22

2. A csővezetékek gyűrű alakú terének cementezési technológiája "cső a csőben" 25

2.1. Anyagok a gyűrű alakú tér cementálásához 25

2.2. A cement hígtrágya készítmény kiválasztása 26

2.3. Cementező berendezés 29

2.4. A gyűrű alakú tér kitöltése 30

2.5. Cementezés számítása 32

2.6. A cementezési technológia kísérleti igazolása 36

2.6.1. kétcsöves ló dörzsölésének felszerelése és tesztelése 36

2.6.2. A gyűrű alakú tér cementezése 40

2.6.3. Csővezeték szilárdsági vizsgálatok 45

3. Háromrétegű csövek feszültség-nyúlási állapota belső nyomás hatására 50

3.1. A cementkő szilárdsági és alakváltozási tulajdonságai 50

3.2. Háromrétegű csövekben feszül, amikor a cementkő érintőleges húzóerőt észlel 51

4. Kísérleti vizsgálatok a háromrétegű csövek feszültség-húzódási állapotáról 66

4.1. Kísérleti kutatás módszertana 66

4.2. Modellgyártási technológia 68

4.3. 71-es próbapad

4.4. A törzsek mérésének és vizsgálatának módszere 75

4.5. A mec-cső tér cementezésének túlnyomásának hatása a feszültség újraeloszlására 79

4.6. Az elméleti összefüggések megfelelőségének ellenőrzése 85

4.6.1. Kísérlettervezési technika 85

4.6.2. A teszteredmények statisztikai feldolgozása! ... 87

4.7. Természetes háromrétegű csövek vizsgálata 93

5. Elméleti és kísérleti kutatás cső a csőben csővezetékek hajlítási merevsége 100

5.1. Csővezetékek hajlítási merevségének számítása 100

5.2. A hajlítási merevség kísérleti vizsgálata 108

Következtetések 113

Általános következtetések 114

Irodalom 116

Függelékek 126

Bevezetés a munkába

Az SZKP XXII. Kongresszusának határozataival összhangban a jelenlegi ötéves tervben az olaj- és gázipar fokozott ütemben fejlődik, különösen Nyugat-Szibéria, a Kazah Szovjetunió és az Észak-Amerikában. az ország európai része.

Az ötéves terv végére az olaj- és a gáztermelés 620-645 millió tonna, illetve 600-640 milliárd köbméter lesz. méter.

Szállításukhoz nagy teljesítményű fővezetékek építését kell elvégezni, magas fokú automatizálással és üzembiztonsággal.

A KP ötéves tervében az egyik fő feladat az olaj- és gázmezők további felgyorsítása, a nyugat-szibériai régiókból a főbb helyszínekre tartó meglévő gáz- és olajszállítási rendszerek új és kapacitásbővítése lesz. olaj- és gázfogyasztásról - az ország középső és nyugati régióiban. Az úton lévő nagy távolságú csővezetékek nagyszámú különböző vízakadályon fognak áthaladni. A fővezetékek lineáris részének legnehezebb és legkritikusabb szakaszai a vízakadályok feletti kereszteződések, amelyektől működésük megbízhatósága függ. A víz alatti átkelőhelyek meghibásodása esetén hatalmas anyagi kár keletkezik, amely a fogyasztót, a szállítmányozó céget és a környezetszennyezésből származó kár mértékét jelenti.

A víz alatti kereszteződések javítása és helyreállítása kihívást jelentő feladat jelentős erőket és erőforrásokat igényel. Néha az átkelő javításának költsége meghaladja az építési költséget.

Ezért nagy figyelmet fordítanak az átmenetek nagy megbízhatóságának biztosítására. Meghibásodások és javítások nélkül kell működniük a csővezetékek teljes tervezési élettartama alatt.

Jelenleg a megbízhatóság javítása érdekében a fővezetékek vízzáró kereszteződéseit kétsoros kivitelben, pl. a fővonallal párhuzamosan, attól legfeljebb 50 m távolságra egy további tartalék vezetéket helyeznek el. Az ilyen redundancia kettős tőkebefektetést igényel, de mint a működési tapasztalatok azt mutatják, nem mindig biztosítja a szükséges működési megbízhatóságot.

A közelmúltban új tervezési sémákat fejlesztettek ki, amelyek nagyobb megbízhatóságot és szilárdságot biztosítanak az egyszálú átmeneteknél.

Az egyik ilyen megoldás a cső a csőben víz alatti csővezeték kereszteződés építése cementkővel kitöltött gyűrű alakú térrel. A Szovjetunióban már számos cső a csőben kereszteződést építettek. Az ilyen kereszteződések tervezésében és kivitelezésében szerzett sikeres tapasztalatok azt jelzik, hogy a parázsló elméleti és Konstruktív döntések a telepítés és fektetés technológiájáról, a minőség -ellenőrzésről hegesztett kötések, a kétcsöves csővezetékek tesztelése meglehetősen fejlett. Mivel azonban a megépült kereszteződések gyűrű alakú terét folyadékkal vagy gázzal töltötték meg, a cső-a-csőben csővezetékek víz alatti kereszteződéseinek építési sajátosságaival kapcsolatos kérdések a cementkővel kitöltött gyűrű alakú térrel lényegében újak és kevéssé tanulmányozottak. .

Ezért ennek a munkának a célja a cementkővel kitöltött gyűrű alakú víz alatti cső a csőben csővezetékek építési technológiájának tudományos megalapozása és kidolgozása.

A cél elérése érdekében nagyszabású programot valósítottak meg

elméleti és kísérleti kutatás. Bemutatták az alatta lévő gyűrű alakú tér kitöltésének lehetőségét

vízvezetékek "csővezetékben" a kutak cementálásához használt anyagok, berendezések és technológiai módszerek. Az ilyen típusú csővezeték kísérleti szakasza megépült. A háromrétegű csövek belső nyomás hatására kialakuló feszültségek kiszámítására képleteket készítenek. Kísérleti vizsgálatokat végeztek a fővezetékek háromrétegű csövek feszültség-nyúlási állapotára vonatkozóan. Egy képlet származik a háromrétegű csövek hajlítási merevségének kiszámításához. A cső a csőben csővezeték hajlítási merevségét kísérletileg határoztuk meg.

Az elvégzett tanulmányok alapján "Ideiglenes utasítások a 10 MPa vagy annál nagyobb nyomású "cső a csőben "típusú, a gyűrű alakú tér cementezésével ellátott kísérleti ipari víz alatti gázvezetékek tervezésére és építési technológiájára" és "Utasítások a tenger alatti csővezetékek tervezését és kivitelezését a szerkezeti séma szerint" dolgozták ki. cső a csőben "a gyűrű alakú tér cementezésével", a Mingazprom 1982-ben és 1984-ben jóváhagyta

A disszertáció eredményeit gyakorlatilag felhasználták az Urengoj - Ungvár gázvezeték Pravaja Khetta folyón átívelő víz alatti kereszteződésének, a Dragobych - Stryi és Kremenchug - Lubny - Kijev, valamint a Strelka offshore vezetékek olajtermékvezetékek tervezésénél és kivitelezésénél. 5 - Bereg és Golitsyno-Bereg.

A szerző köszönetet mond a "Mostransgaz" OM termelési egyesület moszkvai földalatti gáztároló állomásának vezetőjének, Korabelnikovnak, a VNIIGAZ gázvezetékek szilárdsági laboratóriumának vezetőjének, Cand. tech. Tudományok N.I. Anenkov, a Moszkvai Régió Mélyfúró Expedíció kútház-különítményének vezetője, O.G. Drogalin segítségért a kísérleti kutatások megszervezésében és lebonyolításában.

A cső-cső vezeték víz alatti keresztezésének megvalósíthatósági tanulmánya

A csővezeték keresztezése "cső a csőben" A fővezetékek vízzárakon keresztül történő keresztezései az útvonal legkritikusabb és legnehezebb szakaszai közé tartoznak. Az ilyen átmenetek kudarcai okozhatják éles visszaesés termelékenység vagy a szállított termék szivattyúzásának teljes leállítása. A tenger alatti csővezetékek javítása és rehabilitációja összetett és költséges. Gyakran a kereszteződés javításának költségei arányosak az új átkelőhely építésével.

A fővezetékek víz alatti kereszteződéseit az SNiP 11-45-75 [70] követelményeinek megfelelően két sorban helyezik el, egymástól legalább 50 m távolságra. Ilyen redundanciával megnő az átmenet, mint közlekedési rendszer egészének hibamentes működésének valószínűsége. A tartalék vonal kiépítésének költsége általában megegyezik a fővonal kiépítésének költségével, vagy még magasabb is, mint. Feltételezhetjük tehát, hogy a megbízhatóság redundanciával történő növelése megkétszerezi a tőkebefektetést. Mindeközben az üzemeltetési tapasztalatok azt mutatják, hogy a működési megbízhatóság növelésének ez a módszere nem mindig ad pozitív eredményeket.

A csatornafolyamatok deformációinak vizsgálata azt mutatta, hogy a csatornák deformációs zónái jelentősen meghaladják a lefektetett átmenetek menetei közötti távolságokat. Ezért a fő- és tartalékvonalak eróziója szinte egyszerre történik. Következésképpen a víz alatti kereszteződések megbízhatóságának növelését a tározó hidrológiájának gondos mérlegelése és a megnövelt megbízhatóságú kereszteződések szerkezetének kialakítása irányában kell végrehajtani, ahol a csővezeték tömítettségének megsértéséhez vezető esemény történt. víz alatti átkelés meghibásodásának tekintjük. Az elemzés során a következő tervezési megoldásokat vettük figyelembe: kétszálú egycsöves szerkezet - a csővezetékek párhuzamosan, egymástól 20-50 m távolságra vannak lefektetve; folyamatos beton víz alatti csővezeték; csővezeték -építés "cső a csőben" anélkül, hogy a gyűrűs teret kitöltenék, és cementkővel töltik meg; irányított fúrással épített kereszteződés.

ábrán látható grafikonokból. 1.10, ebből az következik, hogy a legnagyobb várható meghibásodási valószínűsége a cső a csőben csővezeték víz alatti kereszteződésénél a cementkővel kitöltött gyűrű alakú térrel, kivéve az irányított fúrásos módszerrel épített kereszteződést.

Jelenleg ennek a módszernek a kísérleti vizsgálatai és főbb technológiai megoldásainak fejlesztése folyik. Az irányított fúráshoz használt fúrótornyok létrehozásának bonyolultsága miatt a közeljövőben nehéz elvárni ennek a módszernek a széles körű bevezetését a csővezeték-építés gyakorlatába. Ezenkívül ez a módszer csak rövid hosszúságú kereszteződések építésénél alkalmazható.

A "cső a csőben" elrendezésű, cementkővel kitöltött gyűrű alakú kereszteződések építéséhez nem szükséges új gépeket és mechanizmusokat kifejleszteni. A kétcsöves csővezetékek telepítésekor és lefektetésekor ugyanazokat a gépeket és mechanizmusokat használják, mint az egycsöves csővezetékek építésénél, valamint a cementiszap elkészítéséhez és a gyűrű alakú tér zagyának feltöltéséhez cementáló berendezést használnak "burkolathoz olaj- és gázkutak, több ezer cementáló egység és cementkeverő gép üzemel.

A különböző kivitelű csővezetékek víz alatti kereszteződéseinek fő műszaki és gazdasági mutatóit az 1.1. táblázat tartalmazza. Az átmenet hossza 370 m, a párhuzamos vonalak közötti távolság 50 m. A csövek X70 acélból készülnek, folyási ponttal (fl - 470 MPa és végső szilárdság Є6р = 600 MPa. A csövek falvastagsága és Az I., P. és III. lehetőséghez szükséges kiegészítő ballasztozás az SNiP 11-45-75 [70] szerint történik.A III. lehetőségnél a burkolófal vastagsága a harmadik kategóriájú csővezetékre van meghatározva A csőfalak karikafeszültségei tól ezeknek az opcióknak az üzemi nyomását a vékonyfalú csövek képletével számítják ki.

Cementkővel kitöltött gyűrű alakú csővezeték szerkezetben a falvastagság belső cső az [e] pontban leírt módszerrel meghatározva a külső fal vastagságát a belső fal vastagságának 0,75-eként veszik. A csövekben lévő karikafeszültségeket a jelen munka 3.21 képletének megfelelően számítják ki, a cementkő és a csőfém fizikai és mechanikai jellemzőit ugyanúgy veszik, mint a táblázat kiszámításakor. 3.1. Összehasonlítási alapként a legelterjedtebb kétszálú egycsöves, öntöttvas súlyokkal végzett ballasztos átmenetet fogadták el (100 USD). Ahogy a táblázatból is látszik. І.І, a cső a csőben csővezeték szerkezet fémfogyasztása a gyűrű alakú, cementkővel kitöltött acél és öntöttvas esetében több mint 4-szerese

Cementáló berendezések

A "cső a csőben" csővezetékek gyűrű alakú terének cementálására szolgáló munkák gyártásának sajátosságai határozzák meg a cementáló berendezés követelményeit. A fővezetékek vízakadályokon keresztüli kereszteződéseinek építését az ország különböző régióiban végzik, beleértve a távoli és megközelíthetetlen régiókat is. Az építkezések közötti távolságok elérik a több száz kilométert, gyakran megbízható közlekedési kommunikáció hiányában. Ezért a cementáló berendezésnek rendkívül mobilnak kell lennie, és kényelmesnek kell lennie a nagy távolságokra való szállításhoz terepen.

A gyűrűs tér kitöltéséhez szükséges cementiszap mennyisége elérheti a százat köbméter, és az oldat befecskendezése közbeni nyomás több megapascal. Következésképpen a cementáló berendezéseknek nagy termelékenységgel és erővel kell rendelkezniük ahhoz, hogy biztosítsák a szükséges mennyiségű oldat előkészítését és befecskendezését a gyűrűs térbe a sűrítés idejét meg nem haladó ideig. Ugyanakkor a berendezésnek megbízhatónak kell lennie és kellően magas hatásfokkal kell rendelkeznie.

A kutak cementálására tervezett berendezéskészlet felel meg a legteljesebben a meghatározott feltételeknek [72]. A komplexum a következőket tartalmazza: cementáló egységek, cementkeverő gépek, cementszállító teherautók és tartálykocsik, a cementálási folyamat megfigyelésére és vezérlésére szolgáló állomás, valamint segédberendezések és raktárak.

Az oldat elkészítéséhez keverőgépeket használnak. Egy ilyen gép fő egységei egy garat, két vízszintes kirakócsiga és egy ferde berakócsiga, valamint egy vákuum-hidraulikus keverőberendezés. A bunkert általában egy terepjáró alvázára szerelik fel. A csigákat a jármű vontatómotorja hajtja.

Az oldatot egy rászerelt cementáló egység szivattyúzza a gyűrű alakú térbe. egy erős teherautó alváza. Az egység egy cementáló szivattyúból áll magas nyomású oldat szivattyúzására, szivattyú vízellátáshoz és motorhoz, mérőtartályok, szivattyúelosztó és összecsukható fémcső.

A cementálási folyamat vezérlése az SKTs-2m állomás segítségével történik, amely lehetővé teszi az injektált oldat nyomásának, áramlási sebességének, térfogatának és sűrűségének szabályozását.

Kis térfogatú gyűrűs tér esetén (akár több tíz köbméterig) a cementezéshez habarcsszivattyúkat és habarcskeverőket is használhat a habarcsok előkészítésére és szivattyúzására.

A víz alatti cső a csőben csővezetékek gyűrű alakú terének cementezése elvégezhető mind a víz alatti árokba fektetés után, mind a lerakás előtt - a parton. A cementezés helyének kiválasztása az építkezés sajátos domborzati viszonyaitól, a kereszteződés hosszától és átmérőjétől, valamint a csővezeték cementálásához és lefektetéséhez szükséges speciális berendezések rendelkezésre állásától függ. De előnyösebb a víz alatti árokba fektetett csővezetékek cementálása.

Az ártéren (parton) áthaladó csővezetékek gyűrűterének cementezése árokba fektetés után, de talajfeltöltés előtt történik, ha további ballasztozásra van szükség, a gyűrűs tér cementezés előtt vízzel feltölthető. Az oldatot a csővezetékszakasz legalacsonyabb pontjáról táplálják a csőközi térbe. A levegő vagy a víz kivezetése speciális elágazó csöveken keresztül történik, amelyeknek felső pontjain a külső csővezetéken szelepek vannak felszerelve.

A gyűrűs tér teljes kitöltése és az oldat kivezetésének kezdete után az adagolás sebessége csökken, és az injekciót addig folytatják, amíg a befecskendezett sűrűséggel megegyező sűrűségű oldat ki nem kezd kijönni a kimeneti csövekből. Korábban a belső csővezetékben ellennyomás jött létre, amely megakadályozza a falak stabilitásának elvesztését. Amikor a gyűrű alakú térben elérte a szükséges túlnyomást, zárja el a bemeneti cső szelepét. A gyűrű alakú tér tömítettsége és a belső csővezeték nyomása a cementiszap megkeményedéséhez szükséges ideig fennmarad.

Kitöltéskor jelentkezhet következő módokon csővezetékek gyűrűterének cementálása "cső a csőben": egyenes; speciális cementáló csővezetékek segítségével; szakaszos. Abból áll, hogy a csővezeték gyűrű alakú terébe cementiszap kerül be, amely kiszorítja benne a levegőt vagy a vizet . Az oldat betáplálása és a levegő vagy víz kivezetése elágazó csöveken keresztül történik, a külső csővezetékre szerelt szelepekkel. A csővezeték teljes szakaszát egy lépésben töltik fel.

Cementezés speciális cementáló csővezetékek segítségével Ennél a módszernél a gyűrű alakú térbe kis átmérőjű csővezetékeket szerelnek be, amelyeken keresztül cementiszap kerül beadagolásra. A cementezést a kétcsöves csővezeték víz alatti árokba fektetése után végezzük. A cementiszap a cementáló csővezetékeken keresztül a lefektetett csővezeték alsó pontjába kerül. Ez a cementálási módszer lehetővé teszi a víz alatti árokba fektetett csővezeték gyűrű alakú helyének legjobb minőségű feltöltését.

A szakaszos cementálás alkalmazható cementáló berendezés hiánya vagy nagy hidraulikus ellenállás esetén olyan oldat szivattyúzásakor, amely nem teszi lehetővé a csővezeték teljes szakaszának egyidejű cementálását. Ebben az esetben a gyűrűs tér cementálását külön szakaszokban kell elvégezni. A cementáló szakaszok hossza attól függ technikai sajátosságok cementáló berendezések. A csővezeték minden szakaszához külön fúvókacsoportok vannak felszerelve a cementiszap szivattyúzására és a levegő vagy víz kibocsátására.

Cső a csőben csővezetékek gyűrű alakú terének kitöltésére cementhabarcs ismerni kell a cementezéshez szükséges anyagok és berendezések mennyiségét, valamint a kivitelezés idejét A betöltéshez szükséges cementiszap térfogata között

Feszültségek a háromrétegű csövekben a tangenciális húzóerők cementkő általi érzékelésekor

Egy cementkővel (betonnal) kitöltött, gyűrű alakú háromrétegű cső feszültségi állapotát belső nyomás hatására P. P. Borodavkin [9], A. I. Alekseev [5], R. A. a képletek, a A szerzők elfogadták azt a hipotézist, hogy a cementkőgyűrű érzékeli a húzó tangenciális erőket, és nem reped meg terhelés hatására. A cementkövet izotróp anyagnak tekintették, amelynek húzó- és nyomószilárdsági modulusa azonos, ennek megfelelően a cementkőgyűrű feszültségeit Lamé-féle képletekkel határozták meg.

A cementkő szilárdsági és alakváltozási tulajdonságainak elemzése azt mutatta, hogy húzó- és nyomómoduljai nem egyenlőek, és a szakítószilárdsága sokkal kisebb, mint a nyomószilárdság.

Ezért a dolgozatban a probléma matematikai megfogalmazása szerepel egy többmoduláris anyaggal kitöltött gyűrű alakú háromrétegű cső esetén, valamint a feszültségi állapot elemzése a fővezetékek háromrétegű csövei alatt. belső nyomás hatását hajtják végre.

A háromrétegű csőben a belső nyomás hatására kialakuló feszültségek meghatározásakor egy háromrétegű csőből vágott egységnyi hosszúságú gyűrűt veszünk figyelembe. A benne lévő feszültségállapot a csőben lévő feszültségi állapotnak felel meg, amikor (En = 0. A cementkő és a csövek felületei közötti érintőleges feszültségeket nullának vesszük, mivel a köztük lévő tapadási erők elenyészőek. A belső ill. a külső csövek vékonyfalúnak minősülnek.Cementkő gyűrű a gyűrű alakú térben, mi vastagfalúnak tekintjük, több moduláris anyagból.

Legyen a háromrétegű cső a PQ belső nyomás hatása alatt (3.1. ábra), majd a belső csőre hat belső nyomás P és külső P-g, amelyet a külső cső és a cementkő recessziója okoz a belső mozgására.

Tovább külső cső a Pg belső nyomás a cementkő deformációja miatt hat. A cementkőgyűrű befolyás alatt áll belső R-gés külső 2 nyomás.

Meghatározzuk a PQ, Pj és Pg nyomás hatására a belső és külső csövek érintőleges feszültségeit: ahol Ri, & i, l 2, 6Z a belső és külső csövek sugara és falvastagsága. A cementkőgyűrű tangenciális és radiális feszültségeit a többmodulusú anyagból készült üreges henger tengelyszimmetrikus problémájának megoldására kapott képletek határozzák meg belső és külső nyomás hatására ["6]: cementkő feszítés és nyomás alatt A fenti (3.1) és (3.2) képletekben a Pj és P2 nyomásértékek ismeretlenek, ezeket a cementkő határfelületeinek és a belső, ill. A relatív tangenciális alakváltozások sugárirányú elmozdulásoktól (és) való függése a következőképpen alakul: [53] A G 53 csövek relatív alakváltozásainak feszültségektől való függését a képlet határozza meg

Próbapad

A csövek illesztését (4.2. Ábra) a belső I és a külső 2, valamint a gyűrűs tér lezárását két, a csövek közé hegesztett 3 központosító gyűrű segítségével végeztük. A külső csőben vva-. Két fojtót 9 szereltek fel – az egyiket a cementiszap gyűrű alakú térbe való szivattyúzására, a másikat a levegő kivezetésére.

A 2G = 18,7 liter térfogatú modellek gyűrűs tere. feltöltött portlandcementből készült oldattal töltve a Zdolbunovskiy üzem "hideg" kútjaihoz, víz-cement arány W / C = 0,40, sűrűség p = 1,93 t ​​/ m3, az AzNII kúp mentén = 16,5 cm, a kötés kezdete t = 6 óra 10 agyag, a kötés vége t „_ = 8 óra 50 perc”, kétnapos hajlítási cementkő minták végszilárdsága & db = 3,1 Sha. Ezeket a jellemzőket a "hideg" kutakra vonatkozó portlandcement olajkútra vonatkozó szabványos vizsgálati módszer szerint határozták meg (_31j.

A cementkő minták nyomó- és szakítószilárdsága a vizsgálat kezdetére (30 nappal a csövek közötti tér cementhabarccsal való feltöltése után) b = 38,5 MPa, b c = 2,85 Sha, rugalmassági modulus összenyomáskor EH = 0,137 TO5 Sha, Poisson-arány ft = 0,28. A cementkő nyomáspróbáját 2 cm-es bordás köbös próbatesteken végeztük; feszítésben - nyolcas alakú mintákon, amelyek keresztmetszete 5 cm-es szűkületnél [31]. Minden vizsgálathoz 5 mintát készítettek. A mintákat 100%-os relatív páratartalmú kamrában szilárdították meg. A cementkő rugalmassági modulusának és a Poisson-hányadosnak a meghatározásához a köles által javasolt módszert alkalmaztuk. K.V. Ruppenyt [_ 59 J. A vizsgálatokat 90 mm átmérőjű és 135 mm hosszúságú hengeres próbatesteken végeztük.

Az oldatot a modellek gyűrűibe egy speciálisan tervezett és legyártott beépítéssel tápláltuk be, melynek diagramja az 1. ábrán látható. 4.3.

A 8-as edénybe a 7-es fedél eltávolításával cementizapot öntöttünk, majd a fedelet a helyére szereltük, és az oldatot sűrített levegővel kinyomtuk a II. modell gyűrű alakú terébe.

A gyűrű alakú tér teljes feltöltése után a minta kilépőnyílásánál a 13 szelepet lezártuk, és a gyűrű alakú térben túlzott cementáló nyomás keletkezett, amit 12 nyomásmérővel figyeltünk. A tervezett nyomás elérésekor a 10 szelep a a bemenetet lezárták, majd a túlnyomást kiengedték és a modellt leválasztották a telepítésről. A habarcs keményítése során a modell függőleges helyzetben volt.

A háromrétegű csövek modelljeinek hidraulikus vizsgálatait a Nemzetgazdasági Minisztérium Fémtechnológiai Főosztályán és az Állami Vállalat V. I. néven tervezett és gyártott standján végezték el. I.M.іubkin. Az állvány elrendezése az ábrán látható. 4.4, általános nézet - az ábrán. 4.5.

A II. modellcsövet a 10. oldalburkolaton keresztül a 7. tesztkamrába helyezték. A modellt enyhe lejtővel szerelték fel, és a 13-as tartályból olajjal töltötték fel. centrifugális pumpa 12, míg az 5. és 6. szelep nyitva volt. A modell olajjal való feltöltése után ezeket a szelepeket bezártuk, a 4-es szelepet kinyitottuk, és bekapcsoltuk a nagynyomású szivattyút I. A túlnyomást a 6-os szelep nyitásával oldottuk fel. (400 kgf / sg). Többmagos kábeleket 9 használtak a modellre szerelt érzékelőkből származó információk kiadására.

Az állvány lehetővé tette a kísérletek végzését 38 MPa nyomásig. A VD-400 / 0,5 E nagynyomású szivattyú kis áramlású volt - 0,5 l / h, ami lehetővé tette a minták zökkenőmentes betöltését.

A modell belső csövének üregét egy speciális tömítőszerkezettel zártuk le, amely kizárja az axiális húzóerők modellre gyakorolt ​​hatását (4.2. ábra).

A 6 dugattyúkra gyakorolt ​​nyomás hatására fellépő húzó tengelyirányú erőket szinte teljesen elnyeli a 10 rúd. Amint azt a húzómérők kimutatták, a gumi tömítőgyűrűk közötti súrlódás miatt kicsi (körülbelül 10%) húzóerő -átvitel következik be. 4 és a belső cső 2.

A különböző belső cső átmérőjű modellek tesztelésekor különböző átmérőjű dugattyúkat is használtak. különböző módszerekés alapok

ahol ς olyan együttható, amely figyelembe veszi a terhelés eloszlását és az alap támasztási reakcióját, ς = 1,3; P pr a számított külső csökkentett terhelés, N / m, amelyet a fenti képletek alapján határoztak meg különböző lehetőségeket utántöltés, valamint a víz hiánya vagy jelenléte a polietilén csővezetékben; R l a csővezeték merevségét jellemző paraméter, N / m 2:

ahol k e olyan együttható, amely figyelembe veszi a hőmérséklet hatását a csővezeték anyagának alakváltozási tulajdonságaira, k e = 0,8; E 0 - a csőanyag feszültség alatti kúszási modulusa, MPa (50 éves üzemelés és 5 MPa feszültség a csőfalban E 0 = 100 MPa); θ egy együttható, amely figyelembe veszi az alapellenállás és a belső nyomás együttes hatását:

ahol E gr a visszatöltés (visszatöltés) alakváltozási modulusa, a tömörítés mértékétől függően (CR 0,5 MPa esetén); Р - a szállított anyag belső nyomása, Р< 0,8 МПа.

A kiindulási adatokat szekvenciálisan behelyettesítve a fenti fő képletekre, valamint a köztes képletekre, a következő számítási eredményeket kapjuk:

Az erre az esetre kapott számítási eredményeket elemezve megállapítható, hogy a P pr értékének csökkentése érdekében arra kell törekedni, hogy P "z + P értéke nullára csökkenjen, azaz egyenlőségek abszolút érték P "z és P értékeket. Ez úgy érhető el, hogy megváltoztatja a vízzel való töltés mértékét egy polietilén csővezetékben. Például 0,95-tel egyenlő feltöltés esetén a belső hengerre ható P víznyomás erő pozitív függőleges összetevője felület 694,37 N / m lesz P "z = - 690,8 N / m, így a töltés beállításával elérheti ezen értékek egyenlőségét.

Összegezve a teherbírás II. feltétel szerinti ellenőrzésének eredményeit minden változatnál, meg kell jegyezni, hogy a polietilén csővezetékben a megengedett legnagyobb alakváltozások nem fordulnak elő.

A teherbírás ellenőrzése a feltétel szerint III

A számítás első lépése a külső egyenletes sugárirányú nyomás P cr, MPa kritikus értékének meghatározása, amelyet a cső stabil keresztmetszeti alakjának elvesztése nélkül elvisel. A képletekkel számított értékek közül a kisebbet vesszük P cr értékének:

P cr = 2√0,125P l E gr = 0,2104 MPa;

P cr = P l +0,14285 = 0,2485 MPa.

A fenti képletek szerinti számítások szerint kisebb P cr = 0,2104 MPa értéket veszünk.

A következő lépés az állapot ellenőrzése:

ahol k 2 a csővezeték üzemi feltételeinek stabilitási együtthatója, 0,6-nak tekintve; R vac - a lehetséges vákuum értéke a csővezeték javítási szakaszán, MPa; Р Гв - külső talajvíznyomás a csővezeték teteje felett, a probléma állapotának megfelelően Р Гв = 0,1 MPa.

Az ezt követő számítást a II. feltétel analógiájával végezzük több esetben:

• a gyűrű alakú tér egyenletes feltöltése esetén víz hiányában a polietilén csővezetékben:

így a feltétel teljesül: 0,2104 MPa >> 0,1739 MPa;

• ugyanez töltőanyag (víz) jelenlétében a polietilén csővezetékben:

így a feltétel teljesül: 0,2104 MPa >> 0,17 MPa;

• a gyűrű alakú tér egyenetlen visszatöltése esetén víz hiányában a polietilén csővezetékben:

így a feltétel teljesül: 0,2104 MPa >> 0,1743 MPa;

• ugyanez víz jelenlétében a polietilén csővezetékben:

így a feltétel teljesül: 0,2104 MPa >> 0,1733 MPa.

A teherbírás III. feltétel szerinti ellenőrzése azt mutatta, hogy a polietilén csővezeték keresztmetszetének kerek alakjának stabilitása megfigyelhető.

Általános következtetésként meg kell jegyezni, hogy a gyűrű alakú tér visszatöltésére irányuló építési munkák végrehajtása a megfelelő kezdeti tervezési paraméterek szerint nem befolyásolja az új polietilén csővezeték teherbíró képességét. Még szélsőséges körülmények között (egyenetlen visszatöltés és magas talajvízszint esetén sem) a visszatöltés nem vezet a csővezeték deformációjával vagy egyéb károsodásával járó nemkívánatos jelenségekhez.

Szállító jármű a csévélő és a tartozékok szállításához

Tekercselőgép (szállítás teherautóval)

Hidraulikus egység tekercselő géphez (szállítás teherautóval)

Generátor (szállítás teherautóval)

Kerekes targonca

Eszköz:

bolgár

Véső, véső, véső

Hátsó anyag (Blitzd? Mmer® márkájú termék)

Hígító (eluens) és pórusképző adalék

2. Az építkezés előkészítése

Készítmény építési terület Ez magában foglalja a közúti biztonságot biztosító intézkedéseket, a gépek elhelyezését, valamint a berendezések és anyagok raktárának biztosítását, valamint a víz- és áramellátást.

Áramlásszabályozás

A tekercselés során az adott helyzettől függően megtagadhatja a biztonsági intézkedések megtételét abban az esetben, ha a javítandó kollektor 40%-ig megtelik vízzel.

Egy kis átfolyás később felhasználható a cső jobb mozgatására tekercseléskor és a cső rögzítésére a visszatöltéskor.

Gyűjtő tisztítás

Az elosztó tisztítása tekercselési módszerrel általában nagynyomású öblítéssel történik.

A visszabélelés előkészítő munkája magában foglalja az akadályok eltávolítását is, mint például a megszilárdult lerakódások, egyéb kommunikációk bekötése, homok stb. Eltávolításukat szükség esetén kézzel, vágó, kalapáccsal és véső segítségével végezzük.

Egyéb kommunikációk betétjei

A felújítandó kollektorba befolyó csatornák ágait a helyreállítási munkák megkezdése előtt le kell tömíteni.

Az anyagok és berendezések minőségének és mennyiségének ellenőrzése

Építkezésre szállításkor szükséges anyagokés a berendezések teljességét és minőségét ellenőrzik. Ilyenkor például ellenőrzik a profilt a jelölésére vonatkozó minőségi tanúsítvány szerinti adatoknak, a megfelelő hosszúságnak, valamint az esetleges szállítási sérüléseknek; A Blitzd® mmer® szabadalmaztatott hordozóanyagot viszont ellenőrzik, hogy megfelelő mennyiségben és megfelelő tárolási körülmények között van-e.

A tekercselőgép beszerelése előtt szükség lehet a kamra aljának részleges vagy teljes eltávolítására, hogy biztosítva legyen a gép és a felújítandó elosztó közötti igazodás. Az eltávolítás általában a kamera talpának perforátorral történő kinyitásával vagy kézi kalapáccsal és vésővel történik.

A csőtekercselés a kútkamra méretétől és a hozzá való hozzáférés lehetőségétől függően áramlással szemben és felfelé egyaránt elvégezhető.

Esetünkben a cső felfelé van feltekercselve, mivel a kút kamrája benne van legalacsonyabb pont Megvan nagy méretek, ami nagyban megkönnyíti a tekercsgép beszerelését.

3. A tekercsgép beszerelése

A tekercselő gép szállítása

A példánkban használt hidraulikus meghajtású tekercselőgép DN 500-tól DN 1500-ig terjedő átmérőjű csővezetékek bélelésére szolgál. Különböző átmérőjű tekercselődobozokat használnak annak a csővezetéknek az átmérőjétől függően, amelybe az új csövet feltekercselik.

Először a tekercselőgépet alkatrészeire bontva szállítják a kiinduló kútba. Szalagmeghajtó mechanizmusból és tekercsdobozból áll.

A gép alkatrészeinek leengedése a tengelybe és a tekercselőgép összeszerelése

A tekercselő doboz alkotóelemeit kézzel leeresztik az indítótengelybe, és ott rögzítik.

400 DN átmérőig a gép teljesen összeszerelve süllyeszthető le az aknába.

Mielőtt a hidraulikus meghajtású szalagmeghajtót az indítótengelybe süllyesztené, távolítsa el a szalagmeghajtó szállító lábait.

A hidraulikusan meghajtott szalagos szállítószalag a tekercselő dobozra van szerelve, közvetlenül az indítótengelyben. Ebben az esetben a tekercsgép fogadó részének a kút torok szintje alatt kell lennie, hogy biztosítsa a profil akadálytalan ellátását a szalagos meghajtó.

A szerelési munka a tekercsgép hidraulikus hajtásának az indítótengely közelében található hidraulikus egységhez történő csatlakoztatásával fejeződik be.

Ezután ellenőrizni kell a tekercselőgép és a fertőtlenítendő kollektor egymáshoz illeszkedését, ellenkező esetben a tekercselés során a tekercselt cső a kollektor falaihoz akadhat, vagy erős ellenállást tapasztalhat azoktól, ami negatívan befolyásolhatja a cső hosszát. a fertőtlenített részleget.

4. A profil elkészítése

Profil letekerése és vágása

Annak érdekében, hogy a feltekercselt cső első fordulata megfelelő szögben legyen a csőtengelyhez képest, a profilt "csiszolóval" kell levágni a csőátmérőnek megfelelően. Ehhez le kell tekerni a profil egy részét az ágyon található orsóról.

Profil feed

A vágott profilt a manipulátor karjára vagy más eszközre rögzített vezetőgörgővel táplálják be az indító tengelybe.

Első kör

A profil a szalagos meghajtó mechanizmusba kerül, és végighalad belül tekercsdoboz (ellenőrizzük, hogy a profil beleessen a görgőkön lévő hornyokba; szükség esetén kézzel korrigálja a profilt), majd ún. reteszzár segítségével csatlakozik egymáshoz (átmérőveszteség a profil vastagsága miatt kb. 1-2 cm).

Profil raktáron

Átmérő tartomány DN 200 és DN 1500 között.

5. Tekercselési folyamat

Egy kis áramlás megemeli a tekercses csövet, és csökkenti a súrlódást a felújítandó kollektor aljával szemben.

A csövet alkotó profilt a felújítandó kollektor irányába forgó mozgásokkal fokozatosan tápláljuk a tekercsdobozból. Ebben az esetben gondoskodni kell arról, hogy a tekercselő cső ne essen erős súrlódásnak a régi csatorna falaihoz, és ne tapadjon a kötésekhez, kötésekhez stb.

Ragasztó adagolás.

A tekercses cső hosszú távú vízállóságát úgy érik el, hogy speciális PVC-ragasztót adagolnak a profil egyes meneteinek reteszeibe.

Zárási technológia.

A ragasztót a profil egyik oldalán lévő horonyba vezetik, ami után a zár azonnal a helyére pattan a profil másik oldalán, és így a reteszzár mindkét része megbízhatóan tapad. Ezt a fajta csatlakozást "hideg hegesztési" módszernek is nevezik.

6. Visszatöltés / A gyűrű alakú tér átfedése habarccsal

A gép szétszerelése és a cső beállítása.

-on jelölt felvételek szerint hátoldal profillal, kiszámíthatja a feltekercselt cső hosszát. A kívánt hosszúságú cső feltekercselése után ellenőrizze, hogy a csővégtől a fogadó kútig mért távolság egybeesik-e a kiinduló kútból kiálló cső hosszával.

Ha megegyeznek, akkor a feltekercselt csövet a kiindulási kútban köszörűvel levágjuk.

A tekercses csövet a kollektorban lévő áramlás megtámasztva két munkás könnyedén tolja a kiinduló kúttól a fogadó kút felé, így a cső szélei pontosan egybeesnek mindkét kút szélével.

Ezek a műveletek lehetővé teszik az anyag megtakarítását, mivel a feltekercselt cső hossza pontosan megfelel a helyreállítandó kollektor hosszának, figyelembe véve a cső kiinduló kútba kiálló részét, majd később a kollektorba tolva.

Ezután a tekercselőgépet ismét külön részekre bontják és eltávolítják a kiindulási kútból.

A gyűrű alakú tér átfedése

közötti gyűrű alakú tér átfedése régi csőés egy tekercses csövet úgy érünk el, hogy a kút szélétől körülbelül 20 cm-es helyet szulfáttartalmú cementhabarccsal belülről cementálunk. A talajvíz szintjétől és a cső átmérőjétől függően nagyobb számú csőre lehet szükség az oldat feltöltéséhez és a levegő kibocsátásához.

A gyűrűs tér átfedése a legmagasabb ponton.

Először is a gyűrű alakú teret a legmagasabb ponton átfedjük (jelen esetben ez egy befogadó kút). A gyűrű alakú tér lezárása és a levegőkivezető csövek behelyezése után a cementpadló aljzatába és tetejébe a hulladékáramlás átmenetileg blokkolva van (áramlásszabályozás), így a kútkamrában végzett munka a szennyvíz befolyása nélkül végezhető el. . A még a gyűrűs térben lévő szennyvíz a legalacsonyabb pont felé folyik le, így a gyűrűtér kiürül és készen áll a fugázásra. A gyűrűs tér lezárására irányuló munka befejezése után a szennyvizet átengedik a fertőtlenített kollektor sebcsövén.

Vízszint emelése a tekercses csőben.

Ez a folyamat szabályozza a hulladékáramlást is, melynek során a feltekercselt csövet egy úgynevezett buborék segítségével zárják le egy átmenő csővel és egy a feltekercselt csőben lévő vízszint beállítására szolgáló csővel. Így a tekercses csőben a vízszint megemelkedik, és a csövet a régi csatorna aljához rögzítik a gyűrű alakú tér kétfázisú kitöltése során. Ez biztosítja a dőlésszög fenntartását és a hajlítás lehetőségének kiküszöbölését.

A gyűrű alakú tér átfedése a legalacsonyabb ponton

Ezután a gyűrű alakú teret a legalacsonyabb ponton átfedjük (esetünkben ez a kiinduló kút).

Szükség esetén az oldat öntéséhez csöveket szerelnek fel a mennyezeti boltozatba, és fúvókákat a levegő szellőzésére a mennyezetbe és a mennyezet aljába. A buborékba integrált cső profilozott külső bevonattal rendelkezik, és nem biztosít teljes tömítettséget, ami lehetővé teszi bizonyos mennyiségű szennyvíz kiáramlását. Vízszintérzékelő cső segítségével mindig lehetőség van a szennyvízszint figyelésére a tekercses csőben.
A visszatöltés első szakasza.

Esetünkben a gyűrű alakú tér visszatöltése a legalacsonyabb ponttól két lépcsőben történik. Ehhez a kút szélére egy tartályt kell felszerelni a háttéranyag keverésére, amelyhez az oldatot adagoló tömlőt csatlakoztatják. A Blitzd?Mmer márkájú hátlap összekeverése a gyártó ajánlása szerint, különböző térfogatú speciális tartályokban történik.

Ezután a keverőtartály szelepét kinyitják, és a Blitzd™ Mmer oldatot külső nyomás nélkül szabadon öntik a régi csatorna és az új tekercscső közötti gyűrű alakú térbe. A feltekercselt csövet feltöltő szennyvíz megakadályozza, hogy felúszkáljon.

Az oldat keverésének és adagolásának folyamata addig folytatódik, amíg az oldat el nem kezd kifolyni a padlótalpba szerelt levegőelvezető csövön a legalacsonyabb ponton.

A felhasznált visszatöltő oldat mennyiségét a számított mennyiséggel összevetve ellenőrizhető, hogy az oldat a gyűrű alakú térben marad-e, vagy a régi csatornán lévő sipolyokon keresztül a talajba kerül. Ha az oldat elfogyasztott mennyisége egybeesik a számított oldattal, a feltöltési folyamat addig folytatódik, amíg az oldat ki nem kezd folyni a mennyezetbe szerelt levegő kivezető csőből a legalacsonyabb ponton. A visszatöltés első szakasza befejezettnek tekinthető.

A feltöltés második szakasza.

A hordozóanyag kikeményedése 4 órán át tart, miközben a gyűrű alakú térben enyhe oldat üledék van. A habarcs megszilárdulása után megkezdődik a Blitzd?Mmer visszatöltő anyag keverése a második utántöltési fázishoz. A gyűrűs tér kitöltésének folyamata akkor tekinthető befejezettnek, amikor az oldat kifolyni kezd a levegő kivezető csövéből, amelyet a mennyezetre szerelnek a legmagasabb ponton.

Minőségellenőrzés céljából mintát vesznek a befogadó kút levegőkimenetéből kifolyó utántöltő oldatból.

Ezután szétszerelik az oldat feltöltésére szolgáló csöveket és az indító és fogadó kutakban lévő levegő kivezető csöveket. Az átmenő lyukak a födémekben vannak cementezve.

7. Zárómunka

A talp helyreállítása.

A kútkamra részben megrepedt fenekét javítják.

A bekötések integrálását az új csatornába egy robot végzi.

Minőség ellenőrzés

A felújítási munkák minőségének ellenőrzése érdekében magának a csővezetéknek az ellenőrzése, valamint a DIN EN 1610 szerinti tömítettségi próbája történik.