Tömörítő állvány számítása online. Acéloszlop számítása
Az oszlop az épület tartószerkezetének függőleges eleme, amely a fenti szerkezetekről a terhelést az alapra viszi át.
Az acéloszlopok kiszámításakor az SP 16.13330 "Acélszerkezetek" szerint kell eljárni.
Acéloszlophoz általában I-gerendát, csövet, négyzetprofilt, csatornák, sarkok, lemezek összetett szakaszát használnak.
Központilag préselt oszlopokhoz optimális a cső vagy négyzet alakú profil alkalmazása - ezek fémtömeg szempontjából gazdaságosak és szép esztétikus megjelenésűek, azonban a belső üregek nem festhetők, ezért ennek a profilnak légmentesnek kell lennie.
Széles karimás I-gerenda használata oszlopokhoz elterjedt - ha az oszlopot egy síkban szorítják, ez a profiltípus az optimális.
Az oszlop alapozási rögzítésének módja nagy jelentőséggel bír. Az oszlop lehet csuklós, az egyik síkban merev, a másikban csuklós, vagy 2 síkban merev. A rögzítés megválasztása az épület szerkezetétől függ, és fontosabb a számításnál, mert az oszlop számított hossza a rögzítés módjától függ.
Figyelembe kell venni a szelemenek, falpanelek, gerendák vagy rácsok oszlophoz való rögzítésének módját is, ha a terhelés az oszlop oldalára kerül át, akkor az excentricitást is figyelembe kell venni.
Ha az oszlopot az alapba szorítjuk és a gerendát mereven rögzítjük az oszlophoz, akkor a számított hosszúság 0,5 l, azonban a számításnál általában 0,7 liternek számítanak, mivel a gerenda meghajlik a terhelés hatására, és nincs teljes becsípődés.
A gyakorlatban az oszlopot nem külön vizsgáljuk, hanem egy épület keretét vagy háromdimenziós modelljét modellezzük a programban, ezt betöltjük és az összeállításban lévő oszlopot kiszámítjuk és kiválasztjuk a kívánt profilt, de lehet. nehéz figyelembe venni a szakasz gyengülését a programok csavarlyukai által, ezért néha szükséges a szakasz manuális ellenőrzése ...
Az oszlop kiszámításához ismernünk kell a kulcsszelvényekben előforduló maximális nyomó-/húzófeszültségeket, nyomatékokat, ehhez feszültségdiagramokat készítenek. Ebben az áttekintésben csak egy oszlop szilárdsági elemzését vesszük figyelembe diagramok ábrázolása nélkül.
Az oszlop kiszámítása a következő paraméterek szerint történik:
1. Szilárdság központi húzó-/nyomóerőnél
2. Stabilitás központi nyomás alatt (2 síkban)
3. Szilárdság hosszanti erő és hajlítónyomaték együttes hatására
4. A rúd végső rugalmasságának ellenőrzése (2 síkban)
1. Szilárdság központi húzó-/nyomóerőnél
Az SP 16.13330 7.1.1. pontja szerint szabványos ellenállású acélelemek szilárdsági számítása R yn ≤ 440 N / mm2 központi feszítéssel vagy N erővel történő összenyomással a képlet szerint kell végrehajtani
A n a háló profil keresztmetszete, azaz. figyelembe véve a lyukak gyengülését;
R y - hengerelt acél tervezési ellenállása (az acélminőségtől függ, lásd a B.5 SP 16.13330 táblázatot);
γ с - a munkakörülmények együtthatója (lásd SP 16.13330 1. táblázat).
Ezzel a képlettel kiszámíthatja a profil minimális szükséges keresztmetszeti területét, és beállíthatja a profilt. A jövőben az ellenőrző számításoknál az oszlop szakaszának kiválasztása csak a szakasz kiválasztásával történhet, így itt beállíthatjuk azt a kiindulási pontot, amelynél kisebb a szakasz nem lehet.
2. Stabilitás központi kompresszió alatt
A stabilitás számítását az SP 16.13330 7.1.3. pontja szerint kell elvégezni a képlet szerint
A- a bruttó profil keresztmetszeti területe, azaz a lyukak gyengülése nélkül;
R
γ
φ - stabilitási együttható központi kompressziónál.
Mint látható, ez a képlet nagyon hasonlít az előzőhöz, de itt megjelenik az együttható φ kiszámításához először ki kell számítanunk a rúd feltételes rugalmasságát λ (felül sáv jelzi).
ahol R y a számított acélellenállás;
E- rugalmassági modulus;
λ - a rúd rugalmassága a következő képlettel számítva:
ahol l ef a rúd számított hossza;
én- a szakasz forgási sugara.
Becsült hosszúságok l Az SP 16.13330 szabvány 10.3.1. pontja szerinti állandó keresztmetszetű oszlopokat (oszlopokat) vagy lépcsőzetes oszlopok egyedi metszeteit a képlettel kell meghatározni
ahol l- az oszlop hossza;
μ - a számított hosszúság együtthatója.
Effektív hosszúsági együtthatók μ az állandó keresztmetszetű oszlopokat (állványokat) a végük rögzítésének feltételeitől és a terhelés típusától függően kell meghatározni. A végrögzítés egyes eseteinél és a terhelés típusánál az értékek μ az alábbi táblázatban láthatók:
A szelvény forgási sugara megtalálható a profilhoz tartozó GOST-ban, pl. a profilt már előre meg kell adni, és a számítás a szakaszok felsorolására redukálódik.
Mivel a legtöbb profilnál a 2 síkban lévő forgási sugár 2 síkon eltérő értékkel rendelkezik (csak a cső és a négyzetprofil azonos értékű) és a rögzítés is eltérő lehet, ezért a számított hosszúságok is eltérőek lehetnek, akkor a 2 síkra stabilitás számítást kell végezni.
Így most minden adatunk megvan a feltételes rugalmasság kiszámításához.
Ha a korlátozó rugalmasság nagyobb vagy egyenlő, mint 0,4, akkor a stabilitási együttható φ képlettel számolva:
együttható értéke δ képlettel kell kiszámítani:
esély α és β lásd a táblázatot
Együttható értékek φ ezzel a képlettel számítva legfeljebb (7,6 / λ 2) ha a feltételes karcsúság értéke 3,8 felett van; 4.4 és 5.8 az a, b és c szakasztípusok esetében.
Értékekkel λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.
Együttható értékek φ az SP 16.13330 D. függelékben találhatók.
Most, hogy az összes kiindulási adat ismert, az elején bemutatott képlet alapján számolunk:
Mint fentebb említettük, 2 számítást kell végezni 2 síkra. Ha a számítás nem felel meg a feltételnek, akkor kiválasztunk egy új profilt, amelynél nagyobb a metszet forgási sugara. Módosíthatja a tervezési modellt is, például a csuklós végződés merevre cserélésével vagy egy oszlop bekötésével a fesztávon csökkentheti a rúd számított hosszát.
A nyitott U-alakú szakasz tömör falú tömörített elemeit szalagokkal vagy ráccsal kell megerősíteni. Ha nincsenek csíkok, akkor a stabilitást ellenőrizni kell a kihajlás hajlító-torziós formájának stabilitása szempontjából az SP 16.13330 7.1.5. pontja szerint.
3. Szilárdság hosszanti erő és hajlítónyomaték együttes hatására
Az oszlopot általában nem csak axiális nyomóterhelés terheli, hanem hajlítónyomaték is, például a szél hatására. A pillanat akkor is kialakul, ha a függőleges terhelést nem az oszlop közepe mentén, hanem oldalról fejtjük ki. Ebben az esetben hitelesítési számítást kell végezni az SP 16.13330 9.1.1. pontja szerint a képlet szerint.
ahol N- hosszanti nyomóerő;
A n - nettó keresztmetszeti terület (figyelembe véve a lyukak általi gyengülést);
R y - tervezési acélellenállás;
γ с - a munkakörülmények együtthatója (lásd SP 16.13330 1. táblázat);
n, Сxés Сy- az E.1 SP 16.13330 táblázat szerint vett együtthatók
Mxés Az én- pillanatok az X-X és Y-Y tengelyekről;
W xn, min és W yn, min - a szakasz ellenállási nyomatékai az X-X és Y-Y tengelyekhez viszonyítva (megtalálható a GOST-ban a profilon vagy a referenciakönyvben);
B- bimoment, az SNiP II-23-81-ben * ez a paraméter nem szerepelt a számításokban, ezt a paramétert a vetemedés figyelembevétele érdekében vezették be;
Wω, min - a szakasz szektorális ellenállási nyomatéka.
Ha az első 3 komponenssel nem lehet kérdés, akkor a bimoment elszámolása nehézségeket okoz.
A bimoment a metszetvetemítés lineáris feszültségeloszlási zónáiban végbement változásokat jellemzi, valójában egy ellentétes irányú nyomatékpár.
Meg kell jegyezni, hogy sok program nem tudja kiszámítani a bimomentet, beleértve a SCAD-t sem.
4. A rúd végső rugalmasságának ellenőrzése
Összenyomott tagok karcsúsága λ = lef / i, mint szabály, nem lépheti túl a határértékeket λ táblázatban megadtad
Ebben a képletben az α együttható a profilkihasználtság együtthatója, a központi összenyomás alatti stabilitás számítása szerint.
A stabilitási számításon kívül ezt a számítást 2 síkra kell elvégezni.
Ha a profil nem illeszkedik, akkor a szakasz tehetetlenségi sugarának növelésével vagy a tervezési modell megváltoztatásával a szelvényt módosítani kell (a számított hossz csökkentése érdekében módosítsa a rögzítéseket vagy rögzítse kötésekkel).
Ha a végső rugalmasság kritikus tényező, akkor a legkisebb acélminőség választható. az acélminőség nem befolyásolja a végső rugalmasságot. A legjobb megoldás az illesztési módszerrel számítható ki.
Megjelölve,1. Tehergyűjtés
Az acélgerenda kiszámításának megkezdése előtt össze kell gyűjteni a fémgerendára ható terhelést. A hatás időtartamától függően a terheléseket állandó és ideiglenes terhelésekre osztják.
- fémgerenda saját tömege;
- a padló saját súlya stb.;
- hosszú távú terhelés (hasznos teher, az épület rendeltetésétől függően);
- rövid távú terhelés (hóterhelés, az épület földrajzi elhelyezkedésétől függően);
- speciális terhelés (szeizmikus, robbanásveszélyes stb. Ebben a számológépben nincs figyelembe véve);
A gerendaterhelések két típusra oszthatók: számított és szabványos. A tervezési terhelések a gerenda szilárdságának és stabilitásának számítására szolgálnak (1 határállapot). A szabványos terheléseket a szabványok határozzák meg, és a gerenda lehajlásának kiszámításához használják (2. határállapot). A tervezési terheléseket úgy határozzák meg, hogy a megbízhatóság érdekében a szabványos terhelést megszorozzák a terhelési tényezővel. Ebben a számológépben a tervezési terhelést használják a gerenda elhajlásának meghatározására.
A padlófelületi terhelés kg/m2-ben mért összegyűjtése után ki kell számítani, hogy ebből a felületi terhelésből mennyit vesz fel a gerenda. Ehhez meg kell szorozni a felületi terhelést a gerendák távolságával (ún. tehersáv).
Például: Kiszámoltuk, hogy a teljes terhelés Qsurface = 500kg / m2, és a gerendák távolsága 2,5 m. Ekkor a fémgerenda megosztott terhelése a következő lesz: Qdist. = 500 kg / m2 * 2,5 m = 1250 kg / m2. Ez a terhelés bekerül a számológépbe
2. Diagramok felépítéseEzután a nyomatékok, keresztirányú erők diagramjait ábrázoljuk. A diagram a gerenda terhelési sémájától, a gerenda alátámasztásának típusától függ. A diagram a szerkezeti mechanika szabályai szerint épül fel. A leggyakrabban használt terhelési és alátámasztási sémákhoz kész táblázatok állnak rendelkezésre diagramok és eltérítések származtatott képleteivel.
3. Szilárdság és kihajlás számításaA diagramok ábrázolása után a számítás a szilárdságra (1 határállapot) és a lehajlásra (2 határállapot) történik. A gerenda szilárdsági szempontból történő kiválasztásához meg kell találni a kívánt Wtr tehetetlenségi nyomatékot, és a választéktáblázatból kiválasztani a megfelelő fémprofilt. A függőleges korlátozó lehajlást az SNiP 2.01.07-85 * (Terhelések és műveletek) 19. táblázata szerint vettük. 2.a pont a fesztávtól függően. Például a végső kihajlás fult = L / 200 L = 6 m fesztávval. azt jelenti, hogy a számológép a hengerelt profilnak azt a szakaszát választja ki (I-gerenda, csatorna vagy két csatorna egy dobozban), amelynek maximális kihajlása nem haladja meg a fult = 6m / 200 = 0,03m = 30 mm-t. Fémprofil elhajlás alapján történő kiválasztásához keresse meg a szükséges Itr tehetetlenségi nyomatékot, amelyet a végső alakváltozás meghatározására szolgáló képletből kapunk. És a megfelelő fémprofilt is kiválasztják a választéktáblázatból.
4. Fémgerenda kiválasztása a választéktáblázatbólA két kiválasztási eredmény közül (1 és 2 határállapot) egy nagy szelvényszámú fémprofil kerül kiválasztásra.
Középső oszlop számítása
A fogaslécek olyan szerkezeti elemek, amelyek elsősorban tömörítésben és kihajlásban működnek.
A rack kiszámításakor biztosítani kell annak szilárdságát és stabilitását. A stabilitás a rack megfelelő keresztmetszetének kiválasztásával érhető el.
A függőleges terhelés számításánál a középső oszlop tervezési sémája elfogadott, a végén csuklósan, mivel alul és felül hegesztéssel hegesztik (lásd 3. ábra).
A B-oszlop a padló teljes tömegének 33%-át hordozza.
A födém össztömege N, kg kerül meghatározásra: beleértve a hó súlyát, szélterhelést, hőszigetelésből adódó terhelést, tetőkeret súlyából, vákuumból származó terhelést.
N = R 2 g,. (3.9)
ahol g a teljes egyenletesen elosztott terhelés, kg / m 2;
R a tartály belső sugara, m.
A födém teljes tömege a következő típusú terhelésekből áll:
- 1. Hóterhelés, g 1. Elfogadott g 1 = 100 kg / m 2 .;
- 2. Hőszigetelés terhelése, g 2. Elfogadott g 2 = 45kg / m 2;
- 3. Szélterhelés, g 3. Elfogadott g 3 = 40 kg / m 2;
- 4. Terhelés a takarókeret súlyából, g 4. Elfogadott g 4 = 100 kg / m 2
- 5. A telepített berendezések figyelembevételével g 5. Elfogadott g 5 = 25 kg / m 2
- 6. Terhelés vákuumból, g 6. Elfogadott g 6 = 45 kg / m 2.
És a mennyezet teljes tömege N, kg:
A fogasléc által érzékelt erő kiszámítása:
A rack szükséges keresztmetszeti területét a következő képlet segítségével határozzuk meg:
Lásd 2, (3.12)
ahol: N a padló teljes tömege, kg;
1600 kgf / cm 2, VSt3sp acélhoz;
A kihajlási együttható konstruktívan = 0,45.
A GOST 8732-75 szerint D h = 21 cm külső átmérőjű, d b = 18 cm belső átmérőjű és 1,5 cm falvastagságú csövet kell szerkezetileg kiválasztani, ami megengedett, mivel a csőüreg betonnal lesz kitöltve.
A cső metszete, F:
Meghatározzuk a profil tehetetlenségi nyomatékát (J) és a forgási sugarat (r). Illetőleg:
J = cm4, (3,14)
hol vannak a metszet geometriai jellemzői.
Forgás sugara:
r =, cm, (3,15)
ahol J a profil tehetetlenségi nyomatéka;
F a kívánt szakasz területe.
Rugalmasság:
Az állványban lévő feszültséget a következő képlet határozza meg:
Kgf / cm (3,17)
Ugyanakkor a 17. függelék táblázatai szerint (A.N.Serenko) = 0,34
A rack alapjának szilárdságának kiszámítása
Az alapra ható P tervezési nyomást a következők határozzák meg:
R = R "+ R st + R bs, kg, (3,18)
P st = F L g, kg, (3,19)
P bs = L g b, kg, (3,20)
ahol: Р "a függőleges állvány ereje Р" = 5885,6 kg;
P st - súlytartó, kg;
g - az acél fajsúlya g = 7,85 * 10 -3 kg /.
R BS - az állvány állványába öntött beton tömege, kg;
g b a márkás beton fajsúlya g b = 2,4 * 10 -3 kg /.
A cipőlemez szükséges területe a homokos alapon megengedett nyomás mellett [y] f = 2 kg / cm 2:
Elfogadható a következő oldalakkal rendelkező födém: aChb = 0,65Ch0,65 m. A födém 1 cm-ére eső q megoszló terhelés meghatározása:
Tervezett hajlítónyomaték, M:
Becsült ellenállási nyomaték, W:
Lemezvastagság d:
A födém vastagságát d = 20 mm-nek feltételezzük.
A fémszerkezetek összetett és rendkívül felelősségteljes téma. Még egy kis hiba is több százezer és millió rubelbe kerülhet. Egyes esetekben a hiba költsége az emberek élete az építkezésen, valamint az üzemeltetés során. Tehát szükséges és fontos a számítások ellenőrzése és kétszeri ellenőrzése.
Az Excel használata számítási problémák megoldására egyrészt nem új, de nem is teljesen ismerős. Az Excel számításoknak azonban számos tagadhatatlan előnye van:
- Nyitottság- minden ilyen számítást a csontok szétszedhetnek.
- Elérhetőség- maguk a fájlok nyilvánosan léteznek, azokat az MK fejlesztői írják az igényeik szerint.
- Kényelem- szinte minden PC-felhasználó képes dolgozni az MS Office csomagból származó programokkal, míg a speciális tervezési megoldások drágák, ráadásul komoly erőfeszítéseket igényelnek az elsajátításuk.
Nem szabad csodaszernek tekinteni. Az ilyen számítások szűk és viszonylag egyszerű tervezési problémák megoldását teszik lehetővé. De nem veszik figyelembe a szerkezet egészének munkáját. Számos egyszerű esetben sok időt takaríthatnak meg:
- Nyalábszámítás hajlításhoz
- Gerendahajlítás számítása online
- Ellenőrizze az oszlop szilárdságának és stabilitásának számítását.
- Ellenőrizze a rúd keresztmetszetének kiválasztását.
Univerzális számítási fájl MK (EXCEL)
Táblázat a fémszerkezetek metszeteinek kiválasztásához, az SP 16.13330.2011 5 különböző pontjára
Valójában ezzel a programmal a következő számításokat hajthatja végre:
- egyfesztávú csuklós gerenda számítása.
- központilag tömörített elemek (oszlopok) számítása.
- feszített elemek számítása.
- excentrikusan összenyomott vagy nyomott-hajlító elemek számítása.
Az Excel verziónak legalább 2010-esnek kell lennie. Az utasítások megtekintéséhez kattintson a pluszjelre a képernyő bal felső sarkában.
FÉMES
A program egy EXCEL könyv makró támogatással.
És az acélszerkezetek kiszámítására szolgál
SP16 13330.2013 „Acélszerkezetek”
Futások kiválasztása és számítása
A futás kiválasztása első pillantásra csak triviális feladat. A futások lépése és mérete számos paramétertől függ. És jó lenne, ha kéznél lenne egy megfelelő számítás. Valójában erről szól a kötelező cikk:
- szál nélküli futás számítása
- egyszálú futtatás számítása
- két szálú futás számítása
- a futás számítása a bimoment figyelembevételével:
De van egy kis légy a kenőcsben - úgy tűnik, a fájl hibákat tartalmaz a számítási részben.
Egy szakasz tehetetlenségi nyomatékának kiszámítása Excel táblákban
Ha gyorsan ki kell számítania egy összetett szakasz tehetetlenségi nyomatékát, vagy nem lehet meghatározni a GOST-ot, amellyel a fémszerkezetek készülnek, akkor ez a számológép a segítségére lesz. A táblázat alján van egy kis magyarázat. Általában a munka egyszerű - kiválasztunk egy megfelelő szakaszt, beállítjuk ezeknek a szakaszoknak a méretét, megkapjuk a szakasz fő paramétereit:
- A szakasz tehetetlenségi nyomatékai
- Szakasz ellenállási nyomatékok
- Metszet forgási sugara
- Keresztmetszeti terület
- Statikus pillanat
- Távolságok a szakasz súlypontjától.
A táblázat a következő típusú szakaszokhoz tartalmazza a számításokat:
- pipa
- téglalap
- I-sugár
- csatorna
- téglalap alakú cső
- háromszög
A gyakorlatban gyakran szükséges az állvány vagy oszlop kiszámítása a maximális tengelyirányú (hosszirányú) terheléshez. Kritikus az az erő, amelynél a rugóstag elveszíti állandósult állapotát (teherbíró képességét). Az oszlop stabilitását befolyásolja az oszlop végei rögzítésének módja. A szerkezeti mechanikában hét módszert vesznek figyelembe a rack végeinek rögzítésére. Három fő módot fogunk megvizsgálni:
Egy bizonyos stabilitási határ biztosításához a következő feltételnek kell teljesülnie:
Ahol: P - cselekvési erőfeszítés;
A stabilitás bizonyos biztonsági tényezője be van állítva
Így a rugalmas rendszerek számításakor meg kell tudni határozni a Pcr kritikus erő értékét. Ha be kell vezetnünk, hogy a fogaslécre ható P erő csak kis eltéréseket okoz a v hosszúságú fogasléc egyenes formájától, akkor ez az egyenletből meghatározható.
ahol: E a rugalmassági modulus;
J_min- a szakasz minimális tehetetlenségi nyomatéka;
M (z) - hajlítónyomaték egyenlő: M (z) = -P ω;
ω - az állvány egyenes alakjától való eltérés mértéke;
Ennek a differenciálegyenletnek a megoldása
A és B az integráció állandói, amelyeket a peremfeltételek határoznak meg.
Bizonyos műveletek és helyettesítések végrehajtása után megkapjuk a P kritikus erő végső kifejezését
A kritikus erő legkisebb értéke n = 1 (egész szám) és
A rugóstag rugalmas vonalának egyenlete így fog kinézni:
ahol: z az áram ordinátája, a maximális értéknél z = l;
A kritikus erő megengedhető kifejezését Euler-képletnek nevezzük. Látható, hogy a kritikus erő nagysága egyenes arányban függ a rugóstag EJ min merevségétől, és fordított arányban a rugóstag hosszától l - fordítottan.
Mint mondták, a rugalmas rugóstag stabilitása a rögzítés módjától függ.
Az acéloszlopok ajánlott biztonsági tényezője egyenletes
n y = 1,5 ÷ 3,0; fából n y = 2,5 ÷ 3,5; öntöttvasnál n y = 4,5 ÷ 5,5
Az állvány végeinek rögzítési módjának figyelembevétele érdekében bevezetik a rack végeinek csökkentett rugalmasságának együtthatóját.
ahol: μ - a csökkentett hossz együtthatója (táblázat);
i min - az állvány (tábla) keresztmetszetének legkisebb forgási sugara;
ι az állvány hossza;
A kritikus terhelési tényező bevezetése:
, (asztal);
Így az állvány keresztmetszetének kiszámításakor figyelembe kell venni a μ és ϑ együtthatókat, amelyek értéke az állvány végének rögzítésének módjától függ, és amelyeket a szilárdsági anyagok referenciakönyvének táblázatai tartalmaznak. (GS Pisarenko és SP Fesik)
Adjunk példát a kritikus erő kiszámítására egy tömör téglalap alakú rúdra - 6 × 1 cm, rúdhossz ι = 2m. A végek rögzítése a III. séma szerint.
Fizetés:
A táblázat szerint a ϑ = 9,97, μ = 1 együtthatót találjuk. A szakasz tehetetlenségi nyomatéka a következő lesz:
és a kritikus stressz a következő lesz:
Nyilvánvaló, hogy a P cr = 247 kgf kritikus erő csak 41 kgf / cm 2 feszültséget okoz a rúdban, ami jóval kisebb, mint az áramlási határ (1600 kgf / cm 2), de ez az erő a rúd elhajlását okozza. , és ezáltal a stabilitás elvesztése.
Nézzünk egy másik példát egy kör keresztmetszetű fa állvány kiszámítására, amely az alsó végén van rögzítve, és a felső végén csuklósan van rögzítve (S.P. Fesik). A rack hossza 4m, a nyomóerő N = 6tf. Megengedett feszültség [σ] = 100 kgf / cm 2. Vegyük a megengedett nyomófeszültség csökkentésének együtthatóját φ = 0,5. Kiszámoljuk a rack keresztmetszeti területét:
Határozza meg az állvány átmérőjét:
Metszet tehetetlenségi nyomatéka
A rack rugalmasságának kiszámítása:
ahol: μ = 0,7, a fogasléc végének összecsípésének módszere alapján;
Határozza meg a rack feszültségét:
Nyilvánvaló, hogy az állványban a feszültség 100 kgf / cm 2 és pontosan a megengedett feszültség [σ] = 100 kgf / cm 2
Tekintsük a harmadik példát egy I-profilból készült acél állvány kiszámítására, 1,5 m hosszú, 50 tf nyomóerő, megengedett feszültség [σ] = 1600 kgf / cm 2. Az állvány alsó vége be van csípve, a felső vége szabad (I. módszer).
A szakasz kiválasztásához a képletet használjuk, és beállítjuk az együtthatót ϕ = 0,5, majd:
A 36. számú I-gerendákat és annak adatait választjuk ki a szortimentből: F = 61,9 cm 2, i min = 2,89 cm.
Határozza meg a rack rugalmasságát:
ahol: μ az asztaltól, akár 2, figyelembe véve az állvány becsípésének módját;
A számított állványfeszültség a következő lesz:
5kg, ami nagyjából pontosan a megengedett feszültség, és 0,97%-kal több, ami a mérnöki számításokban megengedett.
A kompresszióban dolgozó rudak keresztmetszete racionális lesz a legnagyobb forgási sugárral. A fajlagos forgási sugár kiszámításakor
a legoptimálisabb a cső alakú, vékony falú; amelyeknél az érték ξ = 1 ÷ 2,25, és tömör vagy hengerelt profiloknál ξ = 0,204 ÷ 0,5
következtetéseket
Az állványok, oszlopok szilárdságának és stabilitásának kiszámításakor figyelembe kell venni az állványok végének rögzítésének módját, alkalmazni kell az ajánlott biztonsági határt.
A kritikus erőértéket a rugóstag ívelt középvonalának differenciálegyenletéből kapjuk (L. Euler).
A terhelt állványt jellemző összes tényező figyelembevétele érdekében bevezettük a rack rugalmasságának fogalmát - λ, a megadott hossztényezőt - μ, a feszültségcsökkentési tényezőt - ϕ és a kritikus terhelési tényezőt - ϑ. Értékeiket referenciatáblázatokból (G.S. Pisarenko és S.P. Fesik) vették.
Az állványok hozzávetőleges számításait a kritikus erő - Ркр, kritikus feszültség - σкр, az állványok átmérője - d, az állványok rugalmassága - λ és egyéb jellemzők meghatározásához adjuk meg.
Az oszlopok és oszlopok optimális keresztmetszete az azonos fő tehetetlenségi nyomatékú csőszerű vékonyfalú profilok.
Használt könyvek:
GS Pisarenko "Kézikönyv az anyagok szilárdságáról."
SP Fesik "Kézikönyv az anyagok szilárdságáról."
AZ ÉS. Anuryev "A kivitelező-gépészmérnök kézikönyve".
SNiP II-6-74 „Terhelések és hatások, tervezési szabványok”.