A szellőzőrendszer akusztikai számítása. A szellőzőrendszerek zajának kiszámítása és szintezése

Szellőztetés számítás

A légmozgás módjától függően a szellőztetés lehet természetes és kényszerített.

A belépő levegő paraméterei fogadó lyukakés technológiai és egyéb eszközök helyi elszívó nyílásai, amelyek a munkaterület, a GOST 12.1.005-76 szerint kell venni. 3 x 5 méteres helyiség méretével és 3 méteres magasságával 45 köbméter a térfogata. Ezért a szellőztetésnek óránként 90 köbméter légáramlást kell biztosítania. V nyári időszámítás a berendezés stabil működése érdekében gondoskodni kell a klímaberendezés felszereléséről, hogy elkerüljük a helyiség hőmérsékletének túllépését. Kellő figyelmet kell fordítani a levegőben lévő por mennyiségére, mivel ez közvetlenül befolyásolja a számítógép megbízhatóságát és élettartamát.

A klímaberendezés teljesítménye (pontosabban hűtési teljesítménye) a fő jellemzője, attól függ, hogy milyen térfogatú helyiségbe tervezték. Mert indikatív számítások 1 kW-ot 10 m 2 -enként 2,8-3 m belmagasság mellett vesznek fel (az SNiP 2.04.05-86 "Fűtés, szellőztetés és légkondicionálás" szabvány szerint).

A helyiség hőbeáramlásának kiszámításához egy egyszerűsített módszert alkalmaztak:

ahol: Q - Hőbeáramlás

S - A szoba területe

h - Szobamagasság

q - Együttható: 30-40 W / m 3 (ebben az esetben 35 W / m 3)

Egy 15 m 2 -es és 3 m magas helyiségben a hőbeáramlás:

Q = 15 3 35 = 1575 W

Ezenkívül figyelembe kell venni az irodai berendezések és az emberek hőelvezetését, figyelembe kell venni (az SNiP 2.04.05-86 „Fűtés, szellőztetés és légkondicionálás”) szerint, hogy nyugodt állapotban egy személy 0,1 kW hőt bocsát ki. , egy számítógép vagy egy 0,3 kW-os fénymásoló, ezeket az értékeket hozzáadva a teljes hőnyereséghez, megkaphatja szükséges teljesítmény hűtés.

Q add \u003d (H S opera) + (С S comp) + (P S print) (4.9)

ahol: Q add - A további hőnyereség összege

C - Számítógépes hőleadás

H - A kezelő hőleadása

D - Nyomtató hőleadása

S comp - Munkaállomások száma

S print - Nyomtatók száma

S operák – Operátorok száma

A helyiség további hőbeáramlása:

Q add1 \u003d (0,1 2) + (0,3 2) + (0,3 1) \u003d 1,1 (kW)

A hőnyereség teljes összege egyenlő:

Q összesen 1 \u003d 1575 + 1100 \u003d 2675 (W)

Ezekkel a számításokkal összhangban ki kell választani a megfelelő teljesítményt és számú klímaberendezést.

Abban a helyiségben, amelyre a számítást végzik, 3,0 kW névleges teljesítményű klímaberendezéseket kell használni.

Zajszámítás

A termelési környezet egyik kedvezőtlen tényezője az ITC-ben az magas szint nyomtatóberendezések, légkondicionáló berendezések, hűtőventilátorok által keltett zaj magukban a számítógépekben.

A zajcsökkentés szükségességével és megvalósíthatóságával kapcsolatos kérdések megválaszolásához ismerni kell a kezelő munkahelyén uralkodó zajszinteket.

Az egyidejűleg több inkoherens forrásból származó zajszint kiszámítása az egyes források sugárzásának energiaösszegzési elve alapján történik:

L = 10 lg (Li n), (4.10)

ahol Li az i-edik zajforrás hangnyomásszintje;

n a zajforrások száma.

A kapott számítási eredményeket összevetik az adott munkahely zajszintjének megengedett értékével. Ha a számítási eredmények a megengedett zajszint felett vannak, akkor speciális zajcsökkentési intézkedésekre van szükség. Ezek közé tartozik: a csarnok falainak és mennyezetének burkolata hangelnyelő anyagokkal, zajcsökkentés a forrásnál, megfelelő berendezés-elrendezés és a kezelő munkahelyének ésszerű megszervezése.

A kezelőt a munkahelyén ható zajforrások hangnyomásszintjeit a táblázat tartalmazza. 4.6.

4.6. táblázat – Különféle hangforrások hangnyomásszintjei

Általában munkahely A kezelő a következő felszerelésekkel van felszerelve: merevlemez a rendszeregységben, PC hűtőrendszerek ventilátorai, monitor, billentyűzet, nyomtató és szkenner.

Az egyes berendezések hangnyomásszintjének értékeit behelyettesítve a (4.4) képletbe, kapjuk:

L=10 lg (104+104,5+101,7+101+104,5+104,2)=49,5 dB

A kapott érték nem haladja meg a kezelő munkahelyére megengedett zajszintet, amely 65 dB (GOST 12.1.003-83). És ha figyelembe vesszük, hogy nem valószínű, hogy az olyan perifériás eszközöket, mint a szkenner és a nyomtató egyidejűleg használják, akkor ez a szám még alacsonyabb lesz. Ezenkívül, amikor a nyomtató működik, a kezelő közvetlen jelenléte nem szükséges, mert. A nyomtató automatikus lapadagolóval van felszerelve.

A szellőzőrendszerek zajforrásai egy működő ventilátor, egy villanymotor, légelosztók és légbeszívó berendezések.

Az előfordulás jellege szerint megkülönböztetünk aerodinamikai és mechanikai zajt. Az aerodinamikai zajt a ventilátorlapátokkal ellátott ventilátorkerék forgása során fellépő nyomás pulzálása, valamint az intenzív áramlási turbulencia okozza. Mechanikai zaj keletkezik a ventilátorház falainak, a csapágyakban, a sebességváltóban fellépő vibrációja következtében.

A ventilátort három egymástól független zajterjedési mód jellemzi: a szívócsatornákon, a nyomócsatornákon keresztül, a burkolat falain keresztül a környező térbe. Ellátó rendszerekben a zaj terjedése a kibocsátás irányában a legveszélyesebb, a kipufogórendszerekben - a szívás irányában. A szabványoknak megfelelően mért hangnyomásszintek ezekben az irányokban a szellőztető berendezések útlevéladataiban és katalógusaiban vannak feltüntetve.

A zaj és a vibráció csökkentése érdekében számos megelőző intézkedést kell tenni: a ventilátor járókerék gondos kiegyensúlyozása; kisebb fordulatszámú ventilátorok használata (hátra ívelt lapátokkal és maximális hatékonyság); ventilátoregységek rögzítése vibrációs alapokra; ventilátorok légcsatornákhoz való csatlakoztatása rugalmas csatlakozókkal; elfogadható légsebesség biztosítása légcsatornákban, levegőelosztó és levegőbeszívó berendezésekben.

Ha a fenti intézkedések nem elegendőek, speciális hangtompítókat használnak a zaj csökkentésére a szellőztetett helyiségekben.

A hangtompítók cső alakúak, lemezes és kamrás típusúak.

A csöves hangtompítók kerek vagy téglalap keresztmetszetű fém légcsatorna egyenes szakaszaként készülnek, belülről hangelnyelő anyaggal bélelve, és légcsatornák keresztmetszetével használják. 0,25 m 2 -ig.

A nagy szakaszokhoz lemezes hangtompítókat használnak, amelyek fő eleme egy hangelnyelő lemez - egy oldalán perforált fémdoboz, amelyet hangelnyelő anyaggal töltenek meg. A lemezek téglalap alakú burkolatba vannak beépítve.

A hangtompítókat általában az ellátó mechanikus szellőzőrendszerekbe szerelik be. középületek nyomóoldalról, kipufogórendszerekben - szívóoldalról. A hangtompítók felszerelésének szükségességét a szellőzőrendszer akusztikai számítása alapján határozzák meg. Az akusztikai számítás jelentése:

1) meghatározzák az adott helyiségben megengedett hangnyomásszintet;

2) meghatározzák a ventilátor hangteljesítményszintjét;

3) meghatározzák a szellőzőhálózat hangnyomásszintjének csökkenését (a légcsatornák egyenes szakaszain, pólókban stb.);

4) a hangnyomás szintje számított pont a ventilátorhoz legközelebbi helyiség a nyomóoldalon ellátó rendszer a szívóoldalon pedig - azért kipufogórendszer;

5) a hangnyomásszintet a helyiség tervezési pontján össze kell hasonlítani a megengedett szinttel;

6) túllépés esetén a kívánt kialakítású és hosszúságú hangtompítót választják ki, határozzák meg aerodinamikai légellenállás hangtompító.

Az SNiP meghatározza a megengedett hangnyomásszinteket, dB, for különféle helyiségek mértani középfrekvenciákkal: 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Hz. A ventilátorzaj az alacsony oktáv sávokban a legintenzívebb (300 Hz-ig), ezért a kurzusprojektben az akusztikai számításokat 125, 250 Hz-es oktávsávokban végezzük.

V tanfolyam projekt szükséges a hosszú élettartamú központ befúvó szellőztető rendszerének akusztikai számítása és hangtompító kiválasztása. A legközelebbi helyiség a ventilátor kifúvó oldaláról egy 3,7x4,1x3 (h) m méretű, 45,5 m 3 térfogatú megfigyelő (ügyeletes) helyiség, a levegő P150 típusú, méretű zsalugáteres rácson keresztül jut be. 150x150 mm-es. A levegő kimeneti sebessége nem haladja meg a 3 m/s-ot. A levegő a rostélyból párhuzamosan távozik a mennyezettel (szög Θ = 0°). Az ellátó kamrába szerelve radiális ventilátor VTS4 75-4 paraméterekkel: termelékenység L = 2170 m 3 /h, előhívott nyomás P = 315,1 Pa, forgási sebesség n = = 1390 ford./perc. Ventilátorkerék átmérője D=0,9 ·D névl.

A légcsatornák számított ágának sémája a 2. ábrán látható. 13.1a

1) Állítsa be a helyiség megengedett hangnyomásszintjét.

2) Meghatározzuk a szellőzőhálózatba kibocsátott aerodinamikai zaj hangteljesítményének oktánszámát a kisülési oldalról, dB, a képlet szerint:

Mivel a számítást két oktánszámú sávra végezzük, kényelmes a táblázat használata. A szellőzőhálózatba kibocsátott aerodinamikai zaj hangteljesítményének oktávszintjének számítási eredményeit a kisülési oldalról a táblázat tartalmazza. 13.1.

szám pp	Meghatározott mennyiségek	Feltételes szállítmány - értékek	U mérés	Képlet (forrás)	Értékek oktánszám sávban, Hz
	Megengedett zajszint a helyiségben		dB
	A ventilátor aerodinamikai zajának oktánszámú hangteljesítményszintje		dB		80,4	77,4
2.1.	Ventilátorzaj kritériumai		dB
2.2.	Ventilátor nyomás		Pa		315,1	315,1
2.3.	Második rajongói fellépés	K	m 3 / s	L/3600	0,6	0,6
2.4.	Korrekció a ventilátor üzemmódhoz		dB
2.5.	Korrekció a hangteljesítmény oktánszámú sávokban való eloszlását figyelembe véve		dB
2.6.	Korrekció a csőcsatlakozáshoz		dB

3) Határozza meg a hangteljesítmény csökkenését a szellőzőhálózat elemeiben, dB:

ahol a hangnyomásszint csökkenésének összege a csatornahálózat különböző elemeiben a tervezőhelyiségbe való belépés előtt.

3.1. A hangteljesítmény csökkentése fém csatornaszakaszokban kerek szakasz:

A fém kör alakú csatornákban a hangteljesítmény-szint csökkenés értékét a szerint vesszük

3.2. A hangteljesítmény csökkentése a légcsatornák sima fordulatainál, meghatározva. Sima fordulattal 125-500 mm szélességgel - 0 dB.

3.3. A hangteljesítmény oktánszámának csökkentése az ágban, dB:

ahol m n a légcsatornák keresztmetszeti területeinek aránya;

Az elágazó csatorna keresztmetszete, m 2 ;

A csatorna keresztmetszete az elágazás előtt, m 2 ;

Teljes terület keresztmetszetek elágazó vezetékek, m 2.

Elágazó csomópontok számára szellőztető rendszer(13.1a ábra) a 13.1, 13.2, 13.3, 13.4 ábrákon láthatók

1. csomópont 13.1. ábra.

Számítás 125 Hz és 250 Hz sávokra.

T-nél - kanyar (1. csomópont):

2. csomópont 13.2. ábra.

T-kanyar esetén (2. csomópont):

3. csomópont 13.3. ábra.

T-nél - kanyar (3. csomópont):

4. csomópont 13.4. ábra.

T-nél - kanyar (4-es csomópont):

3.4. Hangteljesítmény-veszteség a P150 táprácsról 125 Hz - 15 dB, 250 Hz - 9 dB frekvencián történő hangvisszaverődés következtében.

A szellőzőhálózat hangteljesítményszintjének teljes csökkentése a tervezőhelyiségig

A 125 Hz-es oktánszámú sávban:

A 250 Hz-es oktánszámú sávban:

4) Meghatározzuk a hangnyomás oktánszámát a helyiség tervezési pontján. Legfeljebb 120 m 3 helyiségtérfogatnál és a számított pontnak a rácstól legalább 2 m-re történő elhelyezkedésével a helyiségben a helyiség átlagos oktánszámú hangnyomásszintje, dB, meghatározható:

B - szobaállandó, m 2.

Az oktánszámú frekvenciasávok helyiségállandóját a képlettel kell meghatározni

Mivel a helyiség tervezési pontján az oktáv hangteljesítmény szintje kisebb a megengedettnél (a geometriai középfrekvenciára 125 48,5<69; для среднегеометрической частоты 250 53,6< 63) ,то шумоглушитель устанавливать не стоит.

Mérnöki és Építőipari folyóirat, N 5, 2010
Kategória: Technológia

A műszaki tudományok doktora, I. I. Bogolepov professzor

GOU Szentpétervári Állami Műszaki Egyetem
és GOU Szentpétervári Állami Tengerészeti Műszaki Egyetem;
A.A. Gladkikh mester,
GOU Szentpétervári Állami Műszaki Egyetem

Szellőztető és légkondicionáló rendszer (VVKV) - a modern épületek és építmények legfontosabb rendszere. A rendszer azonban a szükséges minőségi levegő mellett a zajt is továbbítja a helyiségekbe. A ventilátorból és más forrásokból származik, a légcsatornán keresztül terjed, és kisugárzik a szellőztetett helyiségbe. A zaj nem egyeztethető össze a normál alvással, oktatási folyamattal, kreatív munkával, nagy teljesítményű munkával, jó pihenéssel, kezeléssel, jó minőségű információszerzéssel. Oroszország építési szabályzatában és szabályozásában ilyen helyzet alakult ki. Az épületek SVKV-jának akusztikai számítási módszere, amelyet a régi SNiP II-12-77 "Zajvédelem"-ben használtak, elavult, ezért nem szerepelt az új SNiP 23-03-2003 "Zajvédelem"-ben. Tehát a régi módszer elavult, és még nincs új, általánosan elfogadott. Az alábbi egy egyszerű közelítő módszer a TSWH akusztikai kiszámításához modern épületekben, amelyet a legjobb gyártási gyakorlatok alkalmazásával fejlesztettek ki, különösen tengeri hajókon.

A javasolt akusztikai számítás az akusztikailag keskeny csőben lévő hosszú hangterjedési vonalak elméletén, valamint a csaknem szórt hangterű helyiségek hangelméletén alapul. Ezt a hangnyomásszintek (a továbbiakban: SPL) és a mindenkori megengedett zajszabványoknak való megfelelésének felmérése érdekében végzik. Előírja az SPL meghatározását az SVKV-tól a ventilátor (a továbbiakban: "gép") működése miatt a következő jellemző helyiségcsoportokra:

1) abban a helyiségben, ahol a gép található;

2) olyan helyiségekben, amelyeken légcsatornák haladnak át;

3) a rendszer által kiszolgált helyiségekben.

Kiinduló adatok és követelmények

Az emberek zaj elleni védelmének számítását, tervezését és ellenőrzését javasoljuk az emberi érzékelés szempontjából legfontosabb oktáv frekvenciasávokra, nevezetesen: 125 Hz, 500 Hz és 2000 Hz. Az 500 Hz-es oktávfrekvenciasáv geometriai középérték a 31,5 Hz és 8000 Hz közötti zajnormalizált oktáv frekvenciasávok tartományában. Állandó zaj esetén a számítás magában foglalja az SPL meghatározását az oktáv frekvenciasávokban a rendszer hangteljesítményszintjei (SPL) alapján. Az SPL és az SPL értékeit az általános összefüggés = -10 adja, ahol az SPL a 2·10 N/m küszöbértékhez viszonyítva; - USM a 10 W-os küszöbértékhez viszonyítva; - a hanghullámok frontjának terjedési területe, m.

Az SPL-t a zajszintű helyiségek tervezési pontjain kell meghatározni a = + képlettel, ahol a zajforrás SPL-je. Azt az értéket, amely figyelembe veszi a helyiség zajra gyakorolt ​​hatását, a következő képlettel számítják ki:

ahol a közeli mező hatását figyelembe vevő együttható; - a zajforrás térbeli kibocsátási szöge, rad.; - sugárzás irányítottsági együtthatója, kísérleti adatok alapján (első közelítésben eggyel egyenlő); - távolság a zajkibocsátó középpontjától a számított pontig m-ben; = - a helyiség akusztikai állandója, m; - a helyiség belső felületeinek átlagos hangelnyelési együtthatója; - ezen felületek összterülete, m; - együttható, amely figyelembe veszi a szórt hangtér megsértését a helyiségben.

A feltüntetett értékeket, tervezési pontokat és a megengedett zaj normáit a különböző épületek helyiségeire az SNiP 23-03-2003 "Zajvédelem" szabályozza. Ha a számított SPL értékek meghaladják a megengedett zajszintet a jelzett három frekvenciasáv legalább egyikében, akkor intézkedéseket és eszközöket kell tervezni a zaj csökkentésére.

Az UHCS akusztikai számításának és tervezésének kezdeti adatai a következők:

- az építmény felépítésénél alkalmazott elrendezési sémák; gépek, légcsatornák, vezérlőszelepek, könyökök, pólók és levegőelosztók méretei;

- a légáramlás sebessége a vezetékekben és az elágazásokban - a feladatmeghatározás és az aerodinamikai számítás szerint;

- az SVKV által kiszolgált helyiségek általános elrendezésének rajzai - a létesítmény kiviteli tervének megfelelően;

- gépek, szabályozó szelepek és légelosztók SVKV zajjellemzői - ezen termékek műszaki dokumentációja szerint.

A gép zajjellemzői az SPL levegőzaj következő szintjei oktáv frekvenciasávokban dB-ben: - A gépből a szívócsatornába terjedő zaj SPL-je; - USM zaj terjed a gépről a nyomócsatornára; - A géptest által a környező térbe kibocsátott USM zaj. A gép összes zajjellemzőjét jelenleg akusztikai mérések alapján határozzák meg a vonatkozó nemzeti vagy nemzetközi szabványok és egyéb előírások szerint.

A hangtompítók, légcsatornák, állítható szerelvények és légelosztók zajkarakterisztikáját az SLM levegőzaj mutatja be oktáv frekvenciasávokban dB-ben:

- a rendszer elemei által keltett USM zaj, amikor a légáramlás áthalad rajtuk (zajkeltés); - USM a rendszer elemeiben eloszlatott vagy elnyelt zaj, amikor a hangenergia áramlása áthalad rajtuk (zajcsökkentés).

Az UHCS elemek zajkeltésének és zajcsökkentésének hatékonyságát akusztikai mérések alapján határozzuk meg. Hangsúlyozzuk, hogy a és értékeit a vonatkozó műszaki dokumentációban kell megadni.

Ugyanakkor kellő figyelmet fordítanak az akusztikai számítás pontosságára és megbízhatóságára, amelyet az eredmények hibájában az értékek és a .

Számítás azokra a helyiségekre, ahol a gép fel van szerelve

Legyen az 1. helyiségben, ahol a gép fel van szerelve, egy ventilátor, amelynek a szívó-, nyomóvezetékbe és a géptesten keresztül kisugárzott hangteljesítményszintje dB-ben és . A nyomócső oldalán lévő ventilátornak legyen hangtompítója, amelynek hangtompító hatásfoka dB (). A munkahely a géptől távol van. Az 1-es és a 2-es helyiséget elválasztó fal a géptől távol van. Helyiség hangelnyelési állandója 1: = .

Az 1. szoba esetében a számítás három feladat megoldását írja elő.

1. feladat. A megengedett zajszint betartása.

Ha a szívó- és nyomócsöveket eltávolítják a gépteremből, akkor az SPL-számítás abban a helyiségben, ahol található, a következő képletek szerint történik.

Az oktáv SPL-t a helyiség tervezési pontjában dB-ben a következő képlet határozza meg:

ahol - a géptest által kibocsátott USM zaj, figyelembe véve a pontosságot és a megbízhatóságot a használatával. A fent jelzett értéket a következő képlet határozza meg:

Ha a helyiségeket elhelyezik n zajforrások, amelyek mindegyikéből származó SPL a számított pontban egyenlő, akkor mindegyikük teljes SPL-jét a következő képlet határozza meg:

Az SVKV akusztikai számítása és tervezése eredményeként az 1-es helyiségre, ahol a gép fel van szerelve, a tervezési pontokon biztosítani kell a megengedett zajszabványok betartását.

2. feladat. Az 1-es helyiségből a 2-es helyiségbe (az a helyiség, amelyen a légcsatorna áthalad) az SPL-érték kiszámítása az elvezető légcsatornában, azaz a dB-ben megadott érték a képlet szerint történik

3. feladat. A fal által kisugárzott SPL érték kiszámítása az 1-es és a 2-es helyiség hangszigetelt területével, azaz a dB-ben kifejezett érték a képlettel történik.

Így a számítás eredménye az 1. helyiségben a zajszabványok teljesítése ebben a helyiségben és a 2. helyiségben a számítás kezdeti adatainak beérkezése.

Számítás azokra a helyiségekre, amelyeken a csatorna áthalad

A 2. helyiségre (azokra a helyiségekre, amelyeken a légcsatorna áthalad) a számítás a következő öt probléma megoldását írja elő.

1. feladat. A légcsatorna falai által a 2-es helyiségbe sugárzott hangteljesítmény kiszámítása, nevezetesen a dB-ben mért érték meghatározása a képlet szerint:

Ebben a képletben: - lásd fent az 1. terem 2. feladatát;

\u003d 1,12 - a csatornaszakasz átmérője egyenértékű keresztmetszeti területtel ;

- szoba hossza 2.

A hengeres csatorna falainak hangszigetelését dB-ben a következő képlettel számítják ki:

ahol a csatornafal anyagának dinamikus rugalmassági modulusa, N/m;

- a csatorna belső átmérője m-ben;

- csatorna falvastagsága m-ben;


A téglalap alakú csatornák falainak hangszigetelését a következő képlet alapján számítják ki a DB-ben:

ahol = a csatornafal egységnyi felületének tömege (az anyag kg/m-ben kifejezett sűrűségének és a falvastagságnak a szorzata m-ben);

- oktávsávok geometriai középfrekvenciája Hz-ben.

2. feladat. Az SPL kiszámítása a 2. helyiség tervezési pontjában, amely az első zajforrástól (légcsatorna) távolságra van, a következő képlet szerint történik, dB:

3. feladat. Az SPL kiszámítása a 2. helyiség tervezési pontjában a második zajforrástól (az 1. helyiség fala által a 2. helyiségbe sugárzott SPL - az érték dB-ben) a következő képlet szerint történik, dB:

4. feladat. A megengedett zajszint betartása.

A számítás a következő képlet szerint történik dB-ben:

Az SVKV akusztikai számítása és tervezése eredményeként a 2-es helyiségre, amelyen a légcsatorna áthalad, a tervezési pontokon biztosítani kell a megengedett zajszabványok betartását. Ez az első eredmény.

5. feladat. Az SPL-érték kiszámítása a 2-es helyiségből a 3-as helyiségbe (a rendszer által kiszolgált helyiség) vezető légcsatornában, nevezetesen az érték dB-ben a következő képlet szerint:

Az egységnyi hosszúságú légcsatornák egyenes szakaszain a légcsatornák falai által kibocsátott zaj hangteljesítménye miatti veszteségek értékét a 2. táblázat mutatja be, dB/m-ben. A 2. helyiségben végzett számítás második eredménye: szerezze be a kezdeti adatokat a 3. helyiség szellőzőrendszerének akusztikai számításához.

Számítás a rendszer által kiszolgált helyiségekre

Az SVKV által kiszolgált 3-as helyiségekben (amelyekre a rendszer végső soron készült) a tervezési pontokat és a megengedett zaj normáit az SNiP 23-03-2003 "Zajvédelem" és a feladatmeghatározás szerint fogadják el.

A 3. szoba esetében a számítás két feladat megoldását foglalja magában.

1. feladat. A légcsatorna által a 3. helyiségbe kilépő levegőelosztó nyíláson keresztül kibocsátott hangteljesítmény számítását, azaz a dB-ben mért érték meghatározását az alábbiak szerint javasoljuk elvégezni.

Privát probléma 1 alacsony fordulatszámú rendszerhez légsebességgel v<< 10 м/с и = 0 и трех типовых помещений (см. ниже пример акустического расчета) решается с помощью формулы в дБ:

Itt



() - veszteségek a hangtompítóban a 3. helyiségben;

() - veszteségek a 3-as teremben (lásd az alábbi képletet);

- a csatorna végéről való visszaverődés miatti veszteség (lásd az 1. táblázatot).

Általános feladat 1 a három tipikus szoba közül sok megoldásából áll a következő képlet segítségével dB-ben:



Itt - a gépből a nyomócsatornába terjedő zaj SLM-je dB-ben, figyelembe véve az érték pontosságát és megbízhatóságát (a gépek műszaki dokumentációja szerint elfogadva);

- a légáramlás által keltett zaj SLM-je a rendszer összes elemében dB-ben (az ezen elemek műszaki dokumentációja szerint elfogadott);

- A hangenergia áramlásának a rendszer összes elemén való áthaladása során elnyelt és eloszlatott zaj USM dB-ben (az ezen elemek műszaki dokumentációja szerint);

- azt az értéket, amely figyelembe veszi a hangenergia visszaverődését a légcsatorna végkimenetéről dB-ben, az 1. táblázatból veszik (ez az érték nulla, ha már tartalmazza a -t);

- 5 dB érték kis sebességű UACS esetén (a hálózati levegő sebessége kisebb, mint 15 m/s), 10 dB közepes sebességű UACS esetén (a hálózatban lévő levegő sebessége kisebb, mint 20 m/s) és 15 dB nagy sebességű UACS esetén (a hálózati sebesség kisebb, mint 25 m/s).

1. táblázat Érték dB-ben. Oktáv sávok

2008-04-14

A szellőző- és légkondicionáló rendszer (VAC) az egyik fő zajforrás a modern lakó-, köz- és ipari épületekben, hajókon, vonatok hálókocsijában, különféle szalonokban és vezérlőkabinokban.

Az UHKV-ban a zaj a ventilátorból (a saját feladatokkal rendelkező fő zajforrás) és más forrásokból származik, a légárammal együtt a légcsatornán keresztül terjed, és a szellőztetett helyiségbe sugárzik. A zajt és annak csökkentését befolyásolják: klímaberendezések, fűtőegységek, légszabályozó és elosztó berendezések, légcsatornák kialakítása, fordulatai és elágazása.

Az UHVAC akusztikai számítása annak érdekében történik, hogy optimálisan kiválassza az összes szükséges zajcsökkentési eszközt, és meghatározza a várható zajszintet a helyiség tervezési pontjain. Hagyományosan az aktív és reaktív hangtompítók jelentik a rendszerzaj csökkentésének fő eszközét. A rendszer és a helyiségek hangszigetelése és hangelnyelése szükséges az emberek számára megengedett zajszint normáinak - fontos környezetvédelmi szabványoknak - betartásához.

Most Oroszország építési szabályzataiban és előírásaiban (SNiP), amelyek kötelezőek az épületek tervezésére, építésére és üzemeltetésére az emberek zaj elleni védelme érdekében, vészhelyzet alakult ki. A régi SNiP II-12-77 "Zajvédelem"-ben az épületek SVKV akusztikai számításának módszere elavult, ezért nem szerepelt az új SNiP 23-03-2003 "Zajvédelem" (az SNiP helyett) II-12-77), ahol még egyáltalán hiányzik.

Tehát a régi módszer elavult, az új pedig nem. Eljött az ideje egy modern módszer létrehozásának az SVKV épületekben történő akusztikai számítására, ahogyan ez már megtörténik a saját sajátosságaival más, az akusztikában korábban fejlettebb technológiai területeken, például a hajókon. Tekintsünk három lehetséges akusztikai számítási módszert az UHCS-re alkalmazva.

Az akusztikai számítás első módszere. Ez a pusztán analitikai függőségekre alapozott módszer az elektrotechnikában ismert hosszú vonalak elméletét használja, és itt a hang terjedésére utal egy keskeny, merev falú csövet megtöltő gázban. A számítás azzal a feltétellel történik, hogy a cső átmérője sokkal kisebb, mint a hanghullám hossza.

Téglalap alakú cső esetén az oldalnak kisebbnek kell lennie a hullámhossz felénél, kerek csőnél pedig a sugárnak. Ezeket az akusztikai csöveket szűknek nevezik. Tehát 100 Hz frekvenciájú levegő esetén a téglalap alakú csövet szűknek tekintjük, ha a metszet oldala kisebb, mint 1,65 m. Egy keskeny íves csőben a hangterjedés ugyanaz marad, mint az egyenes csőben.

Ez ismert a beszédcsövek hosszú távú használatának gyakorlatából például gőzhajókon. Egy szellőztetőrendszer hosszú vonalának tipikus diagramja két meghatározó mennyiséggel rendelkezik: L wH a ventilátorból a nyomócsőbe érkező hangteljesítmény a hosszú vezeték elején, és L wK a nyomócsőből érkező hangteljesítmény. a hosszú sor végén és belépve a szellőző helyiségbe.

A hosszú sor a következő jellemző elemeket tartalmazza. Ezek a következők: R1 hangszigetelt bemenet, R2 hangszigetelt aktív kipufogó, R3 hangszigetelt póló, R4 hangszigetelt sugárcsillapító, R5 hangszigetelt csillapító és R6 hangszigetelt kimenet. A hangszigetelés itt az adott elemre eső hullámok hangteljesítményének dB-ben kifejezett különbségét jelenti, és az elem által kisugárzott hangteljesítmény között, miután a hullámok továbbhaladtak rajta.

Ha ezen elemek mindegyikének hangszigetelése nem függ az összes többitől, akkor a teljes rendszer hangszigetelése a következő számítással becsülhető meg. A keskeny cső hullámegyenlete a sík hanghullámok egyenletének következő alakja korlátlan közegben:

ahol c a hang sebessége a levegőben és p a hangnyomás a csőben, összefüggésben a csőben lévő rezgési sebességgel Newton második törvénye szerint

ahol ρ a levegő sűrűsége. A síkharmonikus hullámok hangteljesítménye megegyezik a csatorna S keresztmetszeti területének integráljával a T hangrezgések időtartama alatt W-ban:

ahol T = 1/f a hangrezgések periódusa, s; f az oszcillációs frekvencia, Hz. Hangteljesítmény dB-ben: L w \u003d 10lg (N / N 0), ahol N 0 \u003d 10 -12 W. A megadott feltételezéseken belül egy szellőztetőrendszer hosszú sorának hangszigetelését a következő képlet segítségével számítjuk ki:

Az n elemszám egy adott SVKV-nál természetesen nagyobb lehet, mint a fenti n = 6. Alkalmazzuk a hosszú vonalak elméletét a levegőszellőztető rendszer fenti jellemző elemeire az R i értékeinek kiszámításához. .

A szellőzőrendszer be- és kimeneti nyílásai R1-tel és R6-tal. Két keskeny, eltérő keresztmetszeti területű S 1 és S 2 cső csomópontja a hosszú vonalak elmélete szerint a két közeg közötti interfész analógja, ahol a hanghullámok a határfelületen normálisan előfordulnak. A peremfeltételeket két cső találkozásánál a hangnyomások és a rezgési sebességek egyenlősége határozza meg a csatlakozási határ mindkét oldalán, megszorozva a csövek keresztmetszeti területével.

Az így kapott egyenleteket megoldva megkapjuk az energiaátbocsátási tényezőt és a hangszigetelést két cső találkozásánál a fenti szakaszokkal:

E képlet elemzése azt mutatja, hogy S 2 >> S 1-nél a második cső tulajdonságai megközelítik a szabad határvonal tulajdonságait. Például egy félig végtelen térbe nyíló keskeny cső a hangszigetelő hatás szempontjából vákuummal határosnak tekinthető. S 1 esetén<< S 2 свойства второй трубы приближаются к свойствам жесткой границы. В обоих случаях звукоизоляция максимальна. При равенстве площадей сечений первой и второй трубы отражение от границы отсутствует и звукоизоляция равна нулю независимо от вида сечения границы.

Aktív zajcsillapító R2. A hangszigetelés ebben az esetben megközelítőleg és gyorsan megbecsülhető dB-ben, például A.I. mérnök jól ismert képlete szerint. Belova:

ahol P az átjáró szakasz kerülete, m; l a hangtompító hossza, m; S a hangtompító csatorna keresztmetszete, m 2 ; α eq a bélés ekvivalens hangelnyelési együtthatója, a tényleges α hangelnyelési együtthatótól függően, például az alábbiak szerint:

α 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

α egyenlet 0,1 0,2 0,4 0,5 0,6 0,9 1,2 1,6 2,0 4,0

A képletből az következik, hogy az R 2 aktív hangtompító csatornájának hangszigetelése minél nagyobb, minél nagyobb a falak abszorpciós képessége α eq, a hangtompító l hossza és a csatorna kerületének a keresztmetszetéhez viszonyított aránya. metszetterület П/S. A legjobb hangelnyelő anyagok, például a PPU-ET, BZM és ATM-1 márkák, valamint más széles körben használt hangelnyelők esetében a tényleges α hangelnyelési együtthatót adjuk meg.

Tee R3. Szellőztető rendszerekben leggyakrabban az első S 3 keresztmetszetű cső ezután két S 3.1 és S 3.2 keresztmetszetű csőre ágazik. Az ilyen ágat tee-nek nevezik: az első ágon át hang jut be, a másik kettőn át halad tovább. Általában az első és a második cső több csőből állhat. Akkor van

Az S 3 szakasztól az S 3.i szakaszig terjedő póló hangszigetelését a képlet határozza meg

Vegye figyelembe, hogy a pólók aerohidrodinamikai szempontjai miatt arra törekszenek, hogy az első cső keresztmetszete egyenlő legyen az ágak keresztmetszeti területének összegével.

Reaktív (kamra) zajcsillapító R4. A kamrahangtompító egy akusztikailag keskeny, S 4 keresztmetszetű cső, amely egy másik, nagy, S 4.1 keresztmetszetű, akusztikailag keskeny, l hosszúságú, kamrának nevezett csőbe megy át, majd ismét egy akusztikailag keskeny keresztmetszetű csőbe megy át. S 4. Használjuk itt is a hosszú sor elméletét. A tetszőleges vastagságú réteg hangszigetelésének jól ismert képletében, normál hanghullámok esetén a karakterisztikus impedanciát a csőterület megfelelő reciprokjaival helyettesítve, megkapjuk a kamrás hangtompító hangszigetelésének képletét.

ahol k a hullámszám. A kamrás hangtompító hangszigetelése sin(kl)= 1-nél éri el legnagyobb értékét, azaz. nál nél

ahol n = 1, 2, 3, … A maximális hangszigetelés gyakorisága

ahol c a hang sebessége a levegőben. Ha több kamrát használunk egy ilyen hangtompítóban, akkor a hangcsökkentési képletet kamráról kamrára egymás után kell alkalmazni, és az összhatást például a peremfeltételek módszerével számítjuk ki. A hatékony kamrás hangtompítókhoz időnként nagy méretekre van szükség. De előnyük, hogy bármilyen frekvencián hatékonyak lehetnek, beleértve az alacsony frekvenciákat is, ahol az aktív zavarók gyakorlatilag használhatatlanok.

A kamrás hangtompítók nagy hangszigetelési zónája ismétlődő, meglehetősen széles frekvenciasávokat fed le, de vannak periódusos hangátviteli zónáik is, amelyek frekvenciája igen szűk. A hatékonyság növelése és a frekvenciamenet kiegyenlítése érdekében a kamrás hangtompítót belül gyakran hangelnyelővel bélelik.

csillapító R 5 . A csappantyú szerkezetileg egy vékony lemez, amelynek területe S 5 és vastagsága δ 5, a csővezeték peremei közé szorítva, a furat, amelyben az S 5.1 terület kisebb, mint a cső belső átmérője (vagy más jellemző méret). Egy ilyen fojtószelep hangszigetelése

ahol c a hang sebessége a levegőben. Az első módszernél számunkra a fő kérdés egy új módszer kidolgozásakor a rendszer akusztikai számítása eredménye pontosságának és megbízhatóságának felmérése. Határozzuk meg a szellőztetett helyiségbe belépő hangteljesítmény számítási eredményének pontosságát és megbízhatóságát - ebben az esetben az értékeket

Írjuk át ezt a kifejezést a következő jelöléssel az algebrai összegre, mégpedig

Figyeljük meg, hogy egy közelítő érték abszolút maximális hibája a pontos y 0 és közelítő y értéke közötti maximális különbség, azaz ± ε= y 0 - y. Több y i közelítő érték algebrai összegének abszolút maximális hibája egyenlő a kifejezések abszolút hibáinak abszolút értékeinek összegével:

Itt a legkedvezőtlenebb esetet alkalmazzuk, amikor az összes kifejezés abszolút hibája azonos előjelű. A valóságban a részleges hibák különböző előjelűek lehetnek, és különböző törvények szerint oszlanak meg. A gyakorlatban leggyakrabban az algebrai összeg hibái a normáltörvény (Gauss-eloszlás) szerint oszlanak el. Tekintsük ezeket a hibákat, és hasonlítsuk össze őket az abszolút maximális hiba megfelelő értékével. Határozzuk meg ezt a mennyiséget azzal a feltételezéssel, hogy az összeg minden y 0i algebrai tagja a normális törvény szerint eloszlik M(y 0i) középponttal és a standarddal.

Ekkor az összeg is követi a normál eloszlási törvényt matematikai elvárással

Az algebrai összeg hibája a következőképpen definiálható:

Ekkor vitatható, hogy a 2Φ(t) valószínűséggel egyenlő megbízhatóság mellett az összeg hibája nem haladja meg az értéket

2Φ(t), = 0,9973 esetén t = 3 = α és a statisztikai becslés majdnem maximális megbízhatóság mellett az összeg hibája (képlet) Az abszolút maximális hiba ebben az esetben

így ε 2Φ(t)<< ε. Проиллюстрируем это на примере результатов расчета по первому способу. Если для всех элементов имеем ε i = ε= ±3 дБ (удовлетворительная точность исходных данных) и n = 7, то получим ε= ε n = ±21 дБ, а (формула). Результат имеет совершенно неудовлетворительную точность, он неприемлем. Если для всех характерных элементов системы вентиляции воздуха имеем ε i = ε= ±1 дБ (очень высокая точность расчета каждого из элементов n) и тоже n = 7, то получим ε= ε n = ±7 дБ, а (формула).

Itt a hibák valószínűségi becslésének eredménye az első közelítésben többé-kevésbé elfogadható lehet. Tehát a hibák valószínűségi becslése előnyösebb, és ezzel kell kiválasztani a „tudatlansági határt”, amelyet az SVKV akusztikai számításánál javasolunk használni, hogy biztosítsák a megengedett zajnormák betartását egy szellőztetett helyiségben ( ez még nem történt meg).

De az eredményhibák valószínűségi becslése ebben az esetben is azt jelzi, hogy az első módszerrel még nagyon egyszerű áramkörök és kis sebességű szellőztető rendszer esetén is nehéz a számítási eredmények nagy pontosságát elérni. Egyszerű, összetett, kis- és nagysebességű UTCS áramkörök esetén az ilyen számítások kielégítő pontossága és megbízhatósága sok esetben csak a második módszerrel érhető el.

Az akusztikai számítás második módja. A hajókon régóta alkalmaznak számítási módszert, amely részben analitikai függőségeken, de döntően kísérleti adatokon alapul. Az ilyen számítások tapasztalatait felhasználjuk a modern épületek hajóin. Ekkor egy j-edik légelosztó által kiszolgált szellőztetett helyiségben az L j , dB zajszinteket a tervezési ponton a következő képlettel kell meghatározni:

ahol L wi az FKR i-edik elemében generált hangteljesítmény dB, R i az FKR i-edik elemében keletkező hangszigetelés, dB (lásd az első módszert),

olyan érték, amely figyelembe veszi a helyiségnek a benne lévő zajra gyakorolt ​​hatását (az építési szakirodalomban Q helyett néha B-t használnak). Itt rj a j-edik légbefúvó és a helyiség számított pontja közötti távolság, Q a helyiség hangelnyelési állandója, a χ, Φ, Ω, κ értékek pedig tapasztalati együtthatók (χ a közeli térhatás együttható, Ω a forrás térbeli sugárzási szöge, Φ a forrás irányítottsága, κ a hangtér diffúziájának megsértésének együtthatója).

Ha egy modern épület helyiségében m légelosztót helyezünk el, akkor mindegyik zajszintje a számított ponton L j , akkor az összes zajszintnek az ember számára elfogadható zajszint alatt kell lennie, nevezetesen:

ahol L H az egészségügyi zajszabvány. A második akusztikai számítási módszer szerint az UHCS összes elemében generált L wi hangteljesítményt, illetve az ezekben az elemekben végbemenő R i hangszigetelést mindegyikre előzetesen kísérletileg határozzuk meg. Tény, hogy az elmúlt másfél-két évtizedben nagyot fejlődött az akusztikus mérések elektronikus technológiája számítógéppel kombinálva.

Ennek eredményeként az SVKV elemeket gyártó vállalkozásoknak az útlevelekben és a katalógusokban fel kell tüntetniük a nemzeti és nemzetközi szabványoknak megfelelően mért L wi és R i jellemzőket. A második módszer tehát nem csak a ventilátorban (mint az első módszernél), hanem az UHCS minden más elemében is figyelembe veszi a zajkeltést, ami a közepes és nagy sebességű rendszerek esetében jelentős lehet.

Ezenkívül, mivel lehetetlen kiszámítani az olyan rendszerelemek R i hangszigetelését, mint a klímaberendezések, fűtőegységek, vezérlő- és levegőelosztó berendezések, ezért ezek nem tartoznak az első módszerbe. De szabványos mérésekkel a szükséges pontossággal meghatározható, ami most a második módszernél megtörténik. Ennek eredményeként a második módszer az elsőtől eltérően szinte az összes SVKV-sémát lefedi.

És végül a második módszer figyelembe veszi a helyiség tulajdonságainak hatását a benne lévő zajra, valamint a személy számára elfogadható zajértékeket a jelenlegi építési szabályzatok és előírások szerint. ügy. A második módszer fő hátránya, hogy nem veszi figyelembe a rendszer elemei közötti akusztikus kölcsönhatást - a csővezetékekben előforduló interferencia jelenségeket.

A zajforrások hangteljesítményének wattban, az elemek hangszigetelésének decibelben kifejezett összegzése az UHCS akusztikai számításánál feltüntetett képlet szerint legalább akkor érvényes, ha a hanghullámok nem zavarják a hanghullámokat. rendszer. És ha interferencia lép fel a csővezetékekben, akkor az erős hangforrás lehet, amelyre például néhány fúvós hangszer hangja épül.

A második módszer már bekerült a Szentpétervári Állami Műszaki Egyetem felső tagozatos hallgatói számára készült építőakusztikai kurzusprojektek tankönyvébe és útmutatójába. A csővezetékekben előforduló interferencia jelenségek figyelmen kívül hagyása növeli a "tudatlanság határát", vagy kritikus esetekben az eredmény kísérleti finomítását teszi szükségessé a szükséges pontosság és megbízhatóság mértékéig.

A „tudatlanság határának” megválasztásához, amint az az első módszernél látható, előnyösebb a valószínűségi hibabecslés, amelyet az épületek SVKV-jának akusztikai számításánál javasolunk használni, hogy biztosítsák a helyiségben megengedett zajszintet. megfelelnek a modern épületek tervezésénél.

Az akusztikai számítás harmadik módja. Ez a módszer figyelembe veszi az interferencia folyamatokat egy hosszú vezeték keskeny csővezetékében. Az ilyen elszámolás drámaian javíthatja az eredmény pontosságát és megbízhatóságát. Ebből a célból javasolt a keskeny csövekre a Szovjetunió Tudományos Akadémia és az Orosz Tudományos Akadémia akadémikusa, Brekhovskikh LM "impedancia-módszerét" alkalmazni, amelyet tetszőleges számú csövek hangszigetelésének kiszámításakor használt. sík-párhuzamos rétegek.

Tehát először határozzuk meg egy δ 2 vastagságú síkpárhuzamos réteg bemeneti impedanciáját, amelynek hangterjedési állandója γ 2 = β 2 + ik 2 és akusztikus impedanciája Z 2 = ρ 2 c 2 . Jelöljük az akusztikai ellenállást a réteg előtti közegben, ahonnan a hullámok lehullanak, Z 1 = ρ 1 c 1, a réteg mögötti közegben pedig Z 3 = ρ 3 c 3 . Ekkor a rétegben lévő hangtér az i ωt tényező kihagyásával az előre és hátrafelé haladó hullámok szuperpozíciója lesz hangnyomással.

A teljes rétegrendszer (képlet) bemeneti impedanciája az előző képlet egyszerű (n - 1)-szeres alkalmazásával megkapható, akkor

Alkalmazzuk most az első módszerhez hasonlóan a hosszú vonalak elméletét egy hengeres csőre. Így a keskeny csövek interferenciájával megvan a képlet a szellőzőrendszer hosszú vonalának hangszigetelésére dB-ben:

A bemeneti impedanciákat itt egyszerű esetekben számítással és minden esetben méréssel is megkaphatjuk egy speciális berendezésen, modern akusztikai berendezéssel. A harmadik módszer szerint az első módszerhez hasonlóan egy hosszú UHVAC vezeték végén lévő kifúvó légcsatornából a szellőztetett helyiségbe belépő hangteljesítményt kapjuk a séma szerint:

Ezután következik az eredmény értékelése, mint az első módszernél "tudatlanság határával", és az L helyiség hangnyomásszintje, mint a második módszernél. Végül a következő alapképletet kapjuk az épületek szellőző- és klímarendszerének akusztikai számításához:

A 2Φ(t)=0,9973 (gyakorlatilag a legnagyobb megbízhatósági fok) számítási megbízhatósággal t = 3, a hibaértékek pedig 3σ Li és 3σ Ri . 2Φ(t)= 0,95 (nagy megbízhatósági fok) megbízhatóság mellett t = 1,96, a hibaértékek pedig körülbelül 2σ Li és 2σ Ri. 1.0 és a hibaértékek egyenlők σ Li és σ Ri A harmadik, jövőbe mutató módszer pontosabb és megbízhatóbb, de összetettebb is - magas képzettséget igényel az épületakusztika, a valószínűségszámítás és a matematika területén. statisztika és modern méréstechnika.

Kényelmes a számítástechnikai mérnöki számításokhoz használni. A szerző szerint az épületek szellőző- és légkondicionáló rendszereinek akusztikai számításának új módszereként javasolható.

Összegezve

Az akusztikai számítások új módszerének kidolgozásával kapcsolatos sürgős kérdések megoldása során figyelembe kell venni a meglévő módszerek legjobbjait. Az épületek UTCS-jének új akusztikai számítási módszerét javasolják, amelynek minimális „tudatlansági határa” BB, a hibák valószínűségszámítási és matematikai statisztika módszereibe történő beszámítása, valamint az interferencia jelenségek impedancia módszerrel történő figyelembevétele miatt. .

A cikkben bemutatott új számítási módszerrel kapcsolatos információk nem tartalmaznak néhány olyan szükséges részletet, amelyet további kutatások és munkagyakorlatok szereztek, és amelyek a szerző „know-how”-ját képezik. Az új módszer végső célja, hogy lehetőséget biztosítson az épületek szellőző- és légkondicionáló rendszerének zajcsökkentésére, amely a meglévőhöz képest növeli a hatékonyságot, csökkenti az épület súlyát és költségét. HVAC.

Az ipari és polgári építés területén még nem állnak rendelkezésre műszaki előírások, ezért a terület fejlesztései, különösen az UHV épületek zajcsökkentése relevánsak, és legalább a szabályozás elfogadásáig folytatni kell.

1. Brekhovskikh L.M. Hullámok réteges médiában // M.: A Szovjetunió Tudományos Akadémia Kiadója. 1957.
2. Isakovich M.A. Általános akusztika // M .: "Nauka" kiadó, 1973.
3. Hajókakusztika kézikönyve. Szerkesztette: I.I. Klyukin és I.I. Bogolepov. - Leningrád, "Hajógyártás", 1978.
4. Khoroshev G.A., Petrov Yu.I., Egorov N.F. Küzdelem a ventilátorzaj ellen // M .: Energoizdat, 1981.
5. Kolesnikov A.E. Akusztikus mérések. A Szovjetunió Felső- és Középfokú Szakoktatási Minisztériuma tankönyvként hagyta jóvá az "Elektroakusztika és ultrahangos mérnöki" szakon tanuló egyetemi hallgatók számára // Leningrád, "Hajóépítés", 1983.
6. Bogolepov I.I. Ipari hangszigetelés. akadémikus előszó. I.A. Glebov. Elmélet, kutatás, tervezés, gyártás, ellenőrzés // Leningrád, Hajógyártás, 1986.
7. Repülési akusztika. 2. rész. Szerk. A.G. Munin. - M.: "Mérnökség", 1986.
8. Izak G.D., Gomzikov E.A. Zaj a hajókon és csökkentésének módszerei // M.: "Közlekedés", 1987.
9. Zajcsökkentés épületekben és lakóövezetekben. Szerk. G.L. Osipova és E.Ya. Judin. - M.: Stroyizdat, 1987.
10. Építési szabályzat. Zajvédelem. SNiP II-12-77. Jóváhagyva a Szovjetunió Építésügyi Minisztertanácsa Állami Bizottságának 1977. június 14-i 72. számú rendeletével. - M.: Gosstroy of Russia, 1997.
11. Útmutató a szellőzőberendezések zajcsillapításának kiszámításához és tervezéséhez. Az SNiPu II-12–77 számára fejlesztették ki az Épületfizikai Kutatóintézet szervezetei, a GPI Santekhpoekt, NIISK. - M.: Stroyizdat, 1982.
12. A technológiai berendezések zajjellemzőinek katalógusa (SNiP II-12-77-hez). A Szovjetunió Gosstroy Építésfizikai Kutatóintézete // M .: Stroyizdat, 1988.
13. Az Orosz Föderáció építési normái és szabályai. Zajvédelem. SNiP 2003-03-23. Elfogadva és hatályba léptetett az Oroszországi Gosstroy 2003. június 30-i 136. sz. határozatával. Bevezetés dátuma 2004-04-01.
14. Hangszigetelés és hangelnyelés. Tankönyv az "Ipar- és mélyépítés" és a "Hő- és gázellátás, szellőztetés" szakon tanuló egyetemisták számára, szerk. G.L. Osipov és V.N. Bobylev. - M.: AST-Astrel Kiadó, 2004.
15. Bogolepov I.I. Szellőztető és légkondicionáló rendszerek akusztikai számítása, tervezése. Módszertani utasítások tanfolyami projektekhez. Szentpétervári Állami Politechnikai Egyetem // Szentpétervár. SPbODZPP Kiadó, 2004.
16. Bogolepov I.I. Épületakusztika. akadémikus előszó. Yu.S. Vasziljeva // Szentpétervár. Műszaki Egyetemi Kiadó, 2006.
17. Sotnikov A.G. Légkondicionálás és szellőztetés folyamatai, készülékei és rendszerei. Elmélet, technológia és tervezés a századfordulón // Szentpétervár, AT-Publishing, 2007.
18. www.integral.ru "Integral" cég. A szellőzőrendszerek külső zajszintjének kiszámítása a következők szerint: SNiP II-12-77 (II. rész) - "Irányelvek a szellőzőberendezések zajcsillapításának kiszámításához és tervezéséhez." Szentpétervár, 2007.
19. A www.iso.org egy olyan internetes oldal, amely teljes körű információkat tartalmaz a Nemzetközi Szabványügyi Szervezetről (ISO), egy katalógus és egy online szabványáruház, amelyen keresztül bármely jelenleg érvényes ISO szabványt megvásárolhat elektronikus vagy nyomtatott formában.
20. A www.iec.ch egy olyan internetes oldal, amely teljes körű információkat tartalmaz az IEC Nemzetközi Elektrotechnikai Bizottságról, egy katalógust és egy internetes áruházat a szabványairól, amelyen keresztül az aktuális IEC szabvány elektronikus vagy nyomtatott formában megvásárolható.
21. www.nitskd.ru.tc358 - egy internetes webhely, amely teljes körű információkat tartalmaz a Szövetségi Műszaki Szabályozási Ügynökség TK 358 "Akusztika" műszaki bizottságának munkájáról, egy katalógus és egy nemzeti szabványok online áruháza, amelyen keresztül vásárolja meg az aktuálisan szükséges orosz szabványt elektronikus vagy nyomtatott formában.
22. 2002. december 27-i szövetségi törvény, 184-FZ "A műszaki előírásokról" (a 2005. május 9-i módosítással). Az Állami Duma 2002. december 15-én fogadta el. A Szövetségi Tanács 2002. december 18-án hagyta jóvá. E szövetségi törvény végrehajtásához lásd az Orosz Föderáció Gosgortekhnadzor 2003. március 27-i 54. számú rendeletét.
23. 2007. május 1-i 65-FZ szövetségi törvény „A műszaki szabályokról szóló szövetségi törvény módosításairól”.