A szellőzőrendszer akusztikus számítása. A modern épületek szellőző- és légkondicionáló rendszereinek akusztikus számítása
2008-04-14A szellőző és légkondicionáló rendszer (VACS) az egyik fő zajforrás a modern lakó-, köz- és ipari épületek, hajókon, vonatok hálókocsijaiban, mindenféle szalonokban és vezérlőkabinokban.
A zaj az SVKV -ben a ventilátorból (a fő zajforrás saját feladataival) és más forrásokból származik, a légcsatornán keresztül terjed a légcsatornán keresztül, és a szellőztetett helyiségbe kerül. A zajt és annak csökkentését a következők befolyásolják: klímaberendezések, fűtőberendezések, vezérlő- és levegőelosztó berendezések, a légcsatornák felépítése, elfordulása és elágazása.
Az SVKV akusztikai számítása abból a célból készült optimális választás minden szükséges eszközt a zajcsökkentésre és a várható zajszint meghatározására a helyiség tervezési pontjain. Hagyományosan az aktív és reaktív hangtompítók voltak a rendszer zajcsökkentésének elsődleges eszközei. A rendszer és a helyiség hangszigetelésére és hangelnyelésére van szükség annak biztosítása érdekében, hogy az ember számára megengedett zajszint normái teljesüljenek - fontos környezetvédelmi előírások.
Jelenleg bent építési szabályzatés Oroszország szabályai (SNiP), amelyek kötelezőek az épületek tervezésében, építésében és üzemeltetésében annak érdekében, hogy megvédjék az embereket a zajtól, vészhelyzet alakult ki. A régi SNiP II-12-77 "Zajvédelem" az UHCW épületek akusztikus számítási módszere elavult, ezért nem került bele az új SNiP 23-03-2003 "Zajvédelem" (az SNiP II-12 helyett -77), ahol általában még mindig hiányzik.
Így a régi módszer elavult, az új azonban nem. Ideje alkotni modern módszer az UHCW akusztikus számítása az épületekben, ahogy ez már jellemző a sajátosságaira más, korábban akusztikailag fejlettebb technológiai területeken, például tengeri hajókon. Tekintsünk hármat lehetséges módokat akusztikai számítás, az SVKV -re vonatkozik.
Az első akusztikus számítási módszer... Ez a tisztán analitikai függőségeken alapuló módszer a hosszú sorok elméletét használja, amely az elektrotechnikában ismert, és itt a hang terjedésére utal egy keskeny csövet tömör falakkal ellátó gázban. A számítást azzal a feltétellel hajtják végre, hogy a csőátmérő sokkal kisebb, mint a hanghullámhossz.
Téglalap alakú cső esetén az oldalnak kisebbnek kell lennie a hullámhossz felénél, és kerek cső- sugár. Ezeket a csöveket nevezik keskenynek az akusztikában. Tehát a 100 Hz -es frekvenciájú levegő esetében a téglalap alakú cső akkor tekinthető keskenynek, ha a szakasz oldala kisebb, mint 1,65 m. Egy keskeny, ívelt csőben a hangterjedés ugyanaz marad, mint egy egyenes csőben.
Ez a tárgyalócsövek használatának gyakorlatából ismert, például hosszú ideig gőzhajókon. Tipikus séma a szellőztető rendszer hosszú vonalának két meghatározó értéke van: L wH a hosszú távú vonal elején a ventilátorból a kimenő vezetékbe jutó hangteljesítmény, és L wK a kimenő vezetékből érkező hangteljesítmény hosszú sor és belépés a szellőztetett helyiségbe.
A hosszú sor a következő jellemző elemeket tartalmazza. Felsoroljuk őket: hangszigetelt bemenet R 1, hangszigetelt aktív hangtompító R 2, hangszigetelt póló R 3, hangszigetelt jet hangtompító R 4, hangszigetelt pillangószelep R 5 és hangszigetelt kimenet R 6. A hangszigetelés itt a beeső hangteljesítmény közötti dB különbségre utal adott elem az elem által kibocsátott hullámok és hangteljesítmény, miután a hullámok továbbhaladnak rajta.
Ha ezen elemek hangszigetelése nem függ a többitől, akkor a teljes rendszer hangszigetelése számítással a következőképpen becsülhető meg. Egy keskeny cső hullámegyenlete a következő formátumú síkbeli hanghullámokra vonatkozik korlátlan közegben:
ahol c a hangsebesség a levegőben, és p a hangnyomás a csőben, amely a csőben lévő rezgési sebességhez kapcsolódik Newton második törvénye szerint
ahol ρ a levegő sűrűsége. A síkharmonikus hullámok hangteljesítménye megegyezik a légcsatorna S keresztmetszeti területének integráljával a W hangingadozások időszakában W-ban:
ahol T = 1 / f a hangrezgések időszaka, s; f - rezgési frekvencia, Hz. Hangteljesítmény dB -ben: L w = 10lg (N / N 0), ahol N 0 = 10-12 W A megadott feltételezéseken belül a szellőzőrendszer hosszú vonalának hangszigetelését a következő képlet segítségével kell kiszámítani:
Az n elemek száma egy adott UHCS esetében természetesen nagyobb is lehet, mint a fenti n = 6. Alkalmazzuk a hosszú vonalak elméletét az R i értékeinek kiszámításához a szellőzőrendszer fenti jellemző elemeire .
Szellőző bemenet és kimenet R 1 és R 6 -tal. Két keskeny cső találkozása különböző területekkel keresztmetszetek Az S 1 és S 2 a hosszú vonalak elmélete szerint két média közötti interfész analógja, normál hanghullámok esetén. Határviszonyok két cső találkozásánál a hangnyomás és a rezgési sebesség egyenlősége határozza meg a hézaghatár mindkét oldalán, megszorozva a csövek keresztmetszeti területével.
Az így kapott egyenleteket megoldva megkapjuk két cső fenti szakaszokkal való csomópontjának energiaátviteli együtthatóját és hangszigetelését:
Ennek a képletnek az elemzése azt mutatja, hogy S 2 >> S 1 esetén a második cső tulajdonságai megközelítik a szabad határ tulajdonságait. Például egy félig végtelen térbe nyitott keskeny cső a hangszigetelő hatás szempontjából vákuummal határosnak tekinthető. Az S 1 esetében<< S 2 свойства второй трубы приближаются к свойствам жесткой границы. В обоих случаях звукоизоляция максимальна. При равенстве площадей сечений первой и второй трубы отражение от границы отсутствует и звукоизоляция равна нулю независимо от вида сечения границы.
Aktív hangtompító R 2. A hangszigetelés ebben az esetben megközelítőleg és gyorsan becsülhető dB-ben, például A.I. mérnök jól ismert képlete szerint. Belova:
ahol P az áramlási terület kerülete, m; l a hangtompító hossza, m; S a kipufogócsatorna keresztmetszeti területe, m 2; α eq - a bélés ekvivalens hangelnyelési együtthatója, a tényleges α abszorpciós együtthatótól függően, például az alábbiak szerint:
α 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
α eq 0,1 0,2 0,4 0,5 0,6 0,9 1,2 1,6 2,0 4,0
A képletből az következik, hogy az aktív R 2 aktív kipufogócsatorna hangszigetelése annál nagyobb, annál nagyobb a falak α eq abszorpciós képessége, a hangtompító l hossza és a csatorna kerülete és keresztmetszete közötti arány. metszeti terület P / S. A legjobb hangelnyelő anyagok, például a PPU-ET, BZM és ATM-1 márkák, valamint más, széles körben használt hangtompítók esetében a tényleges α hangelnyelési együtthatót mutatjuk be.
Tee R 3. A szellőztető rendszerekben leggyakrabban az első S 3 keresztmetszetű cső, majd két S 3.1 és S 3.2 keresztmetszetű cső ágazik el. Az ilyen ágat tee -nek hívják: a hang belép az első ágon, és átmegy a másik kettőn. Általában az első és a második cső több csőből állhat. Akkor megvan
A póló hangszigetelését az S 3 szekciótól az S 3. i szakaszig a képlet határozza meg
Vegye figyelembe, hogy aerohidrodinamikai megfontolások miatt a pólók hajlamosak arra, hogy az első cső keresztmetszeti területe megegyezzen az ágak keresztmetszeti területének összegével.
Reaktív (kamra) zajcsillapító R 4. A kamracsillapító egy akusztikailag keskeny, S 4 keresztmetszetű cső, amely átmegy egy másik, nagy, 4.1 keresztmetszetű, L hosszúságú, akusztikailag keskeny csőbe, amelyet kamrának neveznek, majd ismét átmegy egy akusztikailag keskeny keresztmetszetű csőbe S 4. Itt is a hosszú sor elméletet fogjuk használni. Ha a jellegzetes impedanciát tetszőleges vastagságú réteg hangszigetelésének jól ismert képletében, normál hanghullámok esetén a csőterület megfelelő kölcsönös értékeivel helyettesítjük, megkapjuk a kamra hangtompítójának hangszigetelési képletét
ahol k a hullámszám. A kamra hangtompító hangszigetelése eléri a legmagasabb értéket sin (kl) = 1, azaz nál nél
ahol n = 1, 2, 3, ... A maximális hangszigetelés gyakorisága
ahol c a hangsebesség a levegőben. Ha egy ilyen hangtompítóban több kamrát használnak, akkor a hangszigetelő képletet egymás után kell alkalmazni kamráról kamrára, és a teljes hatást például a határfeltételek módszerével kell kiszámítani. A hatékony kamrás hangtompítók néha nagy méreteket igényelnek. Előnyük azonban az, hogy bármilyen frekvencián hatékonyak lehetnek, beleértve az alacsony frekvenciákat is, ahol az aktív kipufogók gyakorlatilag haszontalanok.
A kamra hangtompítók nagy hangszigetelési zónája meglehetősen széles frekvenciasávokat fed le, de vannak időszakos hangátviteli zónák is, amelyek frekvenciája nagyon szűk. A hatékonyság javítása és a frekvenciaválasz kiegyenlítése érdekében a kamra kipufogódobja gyakran belülről hangszigetelővel van bélelve.
Csillapító R 5. A csappantyú szerkezetileg egy vékony lemez, amelynek területe S 5 és vastagsága δ 5, a csővezeték karimái közé szorítva, és a lyuk, amelyben az S 5,1 terület kisebb, mint a cső belső átmérője (vagy egyéb jellemző méret). Hangszigetelő ilyen fojtószelep
ahol c a hangsebesség a levegőben. Az első módszerben a fő kérdés számunkra egy új módszer kifejlesztésekor, hogy felmérjük a rendszer akusztikus számításának eredményének pontosságát és megbízhatóságát. Határozzuk meg a szellőztetett helyiségbe jutó hangteljesítmény kiszámításának eredményének pontosságát és megbízhatóságát - ebben az esetben az értékeket
Ezt a kifejezést az algebrai összeg következő jelölésében írjuk át, nevezetesen
Vegye figyelembe, hogy a hozzávetőleges érték abszolút maximális hibája az y y pontos értéke és az y közelítő értéke közötti maximális különbség, azaz ± ε = y 0 - y. Több közelítő y y algebrai összeg abszolút maximális hibája megegyezik a kifejezések abszolút hibáinak abszolút értékeinek összegével:
Itt a legkevésbé kedvező esetet fogadják el, amikor az összes kifejezés abszolút hibái azonos előjelűek. A valóságban a részleges hibáknak különböző jelei lehetnek, és különböző törvények szerint oszthatók el. A gyakorlatban leggyakrabban az algebrai összeg hibái a normál törvény (Gauss -eloszlás) szerint oszlanak meg. Tekintsük ezeket a hibákat, és hasonlítsuk össze az abszolút maximális hiba megfelelő értékével. Ezt az értéket azzal a feltételezéssel határozzuk meg, hogy az összeg minden y 0i algebrai tagja a normál törvény szerint oszlik meg az M (y 0i) középponttal és a standarddal
Ekkor az összeg matematikai elvárással követi a normál eloszlás törvényét is
Az algebrai összeg hibája a következő:
Ekkor vitatható, hogy a 2Φ (t) valószínűséggel egyenlő megbízhatóság mellett az összeg hibája nem haladja meg az értéket
2Φ (t), = 0,9973, t = 3 = α, és a gyakorlatilag maximális megbízhatóságra vonatkozó statisztikai becslés az összeg hibája (képlet) Az abszolút maximális hiba ebben az esetben
Így ε 2Φ (t)<< ε. Проиллюстрируем это на примере результатов расчета по первому способу. Если для всех элементов имеем ε i = ε= ±3 дБ (удовлетворительная точность исходных данных) и n = 7, то получим ε= ε n = ±21 дБ, а (формула). Результат имеет совершенно неудовлетворительную точность, он неприемлем. Если для всех характерных элементов системы вентиляции воздуха имеем ε i = ε= ±1 дБ (очень высокая точность расчета каждого из элементов n) и тоже n = 7, то получим ε= ε n = ±7 дБ, а (формула).
Itt az első közelítésben a hibák valószínűségi becslésének eredménye többé -kevésbé elfogadható lehet. Tehát a hibák valószínűségi becslése előnyösebb, és ezt kell használni a „tudatlanság határának” kiválasztásához, amelyet javasolni kell szükségszerűen az UHCS akusztikai számításánál, hogy garantálják a szellőztetett helyiségben megengedett zajszabványok betartását (erre korábban nem volt példa).
De az eredmény hibáinak valószínűségi értékelése ebben az esetben is azt jelzi, hogy nehéz az első módszer szerinti számítási eredmények nagy pontosságát elérni, még nagyon egyszerű sémák és kis sebességű szellőztető rendszer esetén is. Egyszerű, összetett, alacsony és nagy sebességű SVKV sémák esetében az ilyen számítás kielégítő pontossága és megbízhatósága sok esetben csak a második módszerrel érhető el.
A második módszer az akusztikus számításhoz... A hajók hosszú ideig olyan számítási módszert alkalmaztak, amely részben analitikai függőségeken, de döntően a kísérleti adatokon alapul. Az ilyen számítások tapasztalatait felhasználjuk a hajóknál a modern épületekhez. Ezután egy szellőző helyiségben, amelyet egy j-edik levegőelosztó szolgál ki, az L j, dB zajszintet a tervezési ponton a következő képlet alapján kell meghatározni:
ahol L wi az i. UHCW elemben generált hangteljesítmény, dB, R i az i. UHCW elem hangszigetelése, dB (lásd az első módszert),
olyan érték, amely figyelembe veszi a helyiség zajra gyakorolt hatását (az építési szakirodalomban néha B -t használnak Q helyett). Itt rj a j-edik levegőelosztó és a szoba tervezési pontja közötti távolság, Q a helyiség hangelnyelési állandója, és a χ, Φ, Ω, κ értékek empirikus együtthatók (χ a közeli -mezőbefolyási együttható, Ω a forrás sugárzásának térbeli szöge, Φ a forrás tényezőiránya, κ a hangmező szóródásának zavartényezője).
Ha egy modern épület helyiségében m levegőelosztó található, amelyek mindegyikének zajszintje a tervezési ponton megegyezik L j -vel, akkor mindegyikből származó teljes zajnak alacsonyabbnak kell lennie, mint egy személy számára megengedett zajszint. , nevezetesen:
ahol L H az egészségügyi zajszabvány. A második akusztikai számítási módszer szerint az UHCW minden elemében generált L wi hangteljesítmény és az ezekben az elemekben lejátszódó R i hangszigetelés előzetesen kísérletileg található. A helyzet az, hogy az elmúlt másfél -két évtizedben fejlődött az akusztikus mérések elektronikus technikája, számítógéppel kombinálva.
Ennek eredményeként az UHCW elemeket gyártó vállalkozásoknak útlevelükben és katalógusukban fel kell tüntetniük az L wi és R i jellemzőket, a nemzeti és nemzetközi szabványoknak megfelelően mérve. Így a második módszer nem csak a ventilátorban (mint az első módszerben), hanem a HVAC minden más elemében is zajt generál, ami jelentős jelentőséggel bírhat a közepes és nagy sebességű rendszereknél.
Ezenkívül, mivel lehetetlen kiszámítani az olyan rendszerelemek R i hangszigetelését, mint a légkondicionálók, fűtőberendezések, vezérlő- és levegőelosztó berendezések, ezért ezek nem az első módszer. De a szükséges pontossággal meghatározható szabványos mérések segítségével, amelyet most a második módszer esetében végeznek. Ennek eredményeként a második módszer, az elsővel ellentétben, szinte minden UHCW sémát lefed.
És végül, a második módszer figyelembe veszi a helyiség tulajdonságainak a benne lévő zajra gyakorolt hatását, valamint a jelen esetben érvényes hatályos építési előírásoknak és előírásoknak megfelelően egy személy számára megengedett zajértékeket. A második módszer fő hátránya, hogy nem veszi figyelembe a rendszer elemei közötti akusztikai kölcsönhatást - interferencia jelenségeket a csővezetékekben.
A zajforrások wattban kifejezett akusztikus erejének összegzése és az elemek hangszigetelése decibelben csak akkor érvényes, legalábbis akkor, ha nincsenek hanghullámok a rendszerben, az akusztikai számítás meghatározott képletének megfelelően az UHCW. És ha interferencia van a csővezetékekben, akkor ez erőteljes hang forrása lehet, amelyen például néhány fúvós hangszer hangja alapul.
A második módszer már szerepel a tankönyvben és a módszertani útmutatóban a Szentpétervári Állami Politechnikai Egyetem felsőfokú hallgatóinak építőakusztikai tanfolyami projektjeiben. A csővezetékekben fellépő interferencia jelenségek figyelmen kívül hagyása növeli a „tudatlanság határát”, vagy kritikus esetekben az eredmény kísérleti finomítását igényli a szükséges pontosság és megbízhatóság érdekében.
A "tudatlanság határának" megválasztása érdekében előnyös, amint azt az első módszer esetében is bemutattuk, a hibák valószínűségi becslése, amelyet javasolni kell szükségszerűen az UHCW épületek akusztikai számításánál annak biztosítása érdekében, hogy a a szobák megfelelnek a modern épületek tervezésekor.
A harmadik módszer az akusztikus számításhoz... Ez a módszer figyelembe veszi az interferencia folyamatokat egy hosszú sor keskeny csővezetékében. Az ilyen elszámolás drámaian javíthatja az eredmény pontosságát és megbízhatóságát. Ebből a célból javasoljuk, hogy keskeny csövekre alkalmazzák a Szovjetunió Tudományos Akadémiájának és az Orosz Tudományos Akadémia LM Brekhovskikh akadémikusának "impedanciájának módszerét", amelyet tetszőleges számú hangszigetelés kiszámításakor használt. sík-párhuzamos rétegek.
Tehát először határozzuk meg egy δ 2 vastagságú sík-párhuzamos réteg bemeneti impedanciáját, amelynek hangterjedési állandója γ 2 = β 2 + ik 2, és akusztikai impedanciája Z 2 = ρ 2 c 2. Jelöljük az akusztikai ellenállást a réteg előtti közegben, amelyről a hullámok leesnek, Z 1 = ρ 1 c 1, a réteg mögötti közegben pedig Z 3 = ρ 3 c 3. Ekkor a réteg hangtere, az i ωt tényező kihagyásával, az előre és hátra irányú hullámok szuperpozíciója lesz a hangnyomással
A teljes rétegrendszer (képlet) bemeneti impedanciáját az előző képlet egyszerű (n - 1) -szeres alkalmazásával kaphatjuk meg, akkor
Alkalmazzuk most az első módszerhez hasonlóan a hengeres csőre a hosszú sorok elméletét. Így a keskeny csövekbe való beavatkozással megkapjuk a szellőzőrendszer hosszú sorának hangszigetelési képletét dB -ben:
A bemeneti impedanciák itt egyszerű esetekben, számítással és minden esetben egy speciális, modern akusztikai berendezéssel végzett méréssel is meghatározhatók. A harmadik módszer szerint, hasonlóan az első módszerhez, az SVKV hosszú vonalának végén lévő kisülési csatornából származó hangteljesítmény a séma szerint a szellőztetett helyiségbe jut:
Ezután következik az eredmény értékelése, mint az első módszerben, "tudatlanság határával", és az L helyiség hangnyomásszintje, mint a második módszer esetében. Végül a következő alapképletet kapjuk az épületek szellőztető és légkondicionáló rendszerének akusztikai számításához:
A számítás megbízhatóságával 2Φ (t) = 0,9973 (gyakorlatilag a legmagasabb megbízhatósági fok) t = 3, és a hibaértékek 3σ Li és 3σ Ri. Ha a megbízhatóság 2Φ (t) = 0,95 (nagyfokú megbízhatóság), akkor t = 1,96, és a hibaértékek megközelítőleg 2σ Li és 2σ Ri, megbízhatóság esetén 2Φ (t) = 0,6827 (mérnöki megbízhatóság értékelése) t = 1,0, és a hibaértékek egyenlőek σ Li és σ Ri és matematikai statisztikák, valamint modern mérőberendezések.
Kényelmes használni mérnöki számításokban számítógépes technológia segítségével. A szerző szerint új módszerként javasolható az épületek szellőző- és légkondicionáló rendszereinek akusztikus számítására.
Összegezve
Az új akusztikai számítási módszer kifejlesztésének sürgős kérdéseinek megoldásakor figyelembe kell venni a meglévő módszerek legjobbjait. Az épületek UHCW akusztikus számításának új módszerét javasolják, amelynek minimális "tudatlansági rés" BB van, mivel a hibákat a valószínűségelmélet és a matematikai statisztika módszerével számolják el, és az interferenciajelenségeket impedanciák módszerével számolják el. .
A cikkben bemutatott új számítási módszerre vonatkozó információk nem tartalmazzák a további kutatások és gyakorlatok során megszerzett szükséges részletek egy részét, és ezek alkotják a szerző „know-how-ját”. Az új módszer végső célja, hogy biztosítsa az épületek szellőző- és légkondicionáló rendszereinek zajcsökkentésére szolgáló eszközök komplexumának kiválasztását, amely a meglévővel összehasonlítva növeli a hatékonyságot, csökkenti az UHCS súlyát és költségét.
Az ipari és polgári építés területén még mindig nincsenek műszaki előírások, ezért a fejlemények, különösen az UHCW épületek zajcsökkentése területén, relevánsak, és azokat folytatni kell, legalábbis az ilyen szabályok elfogadásáig.
- Brekhovskikh L.M. Hullámok a réteges médiában // Moszkva: Szovjetunió Tudományos Akadémia Kiadó. 1957.
- Isakovich M.A. Általános akusztika // M.: "Science" kiadó, 1973.
- Kézikönyv a hajóakusztikáról. Szerkesztette I.I. Klyukin és I.I. Bogolepova. - Leningrád, "Hajóépítés", 1978.
- Horoshev G.A., Petrov Yu.I., Egorov N.F. Harc a ventilátorzaj ellen // M.: Energoizdat, 1981.
- Kolesnikov A.E. Akusztikus mérések. A Szovjetunió Felső- és Középfokú Speciális Oktatási Minisztériuma jóváhagyta, mint tankönyvet az "Elektroakusztika és ultrahangos mérnökség" szakra beiratkozott egyetemi hallgatóknak // Leningrád, "Hajóépítés", 1983.
- Bogolepov I.I. Ipari hangszigetelés. Előszó Acad. I.A. Glebova. Elmélet, kutatás, tervezés, gyártás, ellenőrzés // Leningrád, "Hajóépítés", 1986.
- Repülési akusztika. 2. rész. Szerk. A.G. Munina. - M.: "Gépészet", 1986.
- Izak G.D., Gomzikov E.A. Zaj a hajókon és csökkentési módszerei // M.: "Transport", 1987.
- A zaj csökkentése az épületekben és a lakóövezetekben. Szerk. G.L. Osipova és E. Ya. Yudin. - M.: Stroyizdat, 1987.
- Építési szabályok. Zajvédelem. SNiP II-12-77. Jóváhagyva a Szovjetunió Építőipari Minisztertanácsának Állami Bizottságának 1977. június 14 -i határozatával, 72. sz. - M.: Orosz Gossztroj, 1997.
- Irányelvek a szellőztető egységek hangcsillapításának kiszámításához és kialakításához. Az SNiP II-12–77 számára fejlesztették ki az Épületfizikai Kutatóintézet, a GPI Santekhpoekt, NIISK szervezetei. - M.: Stroyizdat, 1982.
- A technológiai berendezések zajjellemzőinek katalógusa (az SNiP II-12–77 szerint). A Szovjetunió Állami Építőbizottságának Építőfizikai Kutatóintézete // Moszkva: Stroyizdat, 1988.
- Az Orosz Föderáció építési szabályai és előírásai. Hangvédelem. SNiP 2003-03-23. Elfogadta és hatályba léptette az Oroszországi Gosstroy 2003. június 30 -i 136. számú határozata. Bevezetés dátuma 2004-04-01.
- Hangszigetelés és hangelnyelés. Tankönyv az "Ipari és polgári építés" és a "Hő- és gázellátás és szellőzés" szakra beiratkozott egyetemi hallgatók számára, szerk. G.L. Osipov és V. N. Bobylev. - M.: AST-Astrel Kiadó, 2004.
- Bogolepov I.I. A szellőző és légkondicionáló rendszerek akusztikus számítása és tervezése. Módszertani utasítások tanfolyamprojektekhez. Szentpétervári Állami Politechnikai Egyetem // Szentpétervár. SPbODZPP Kiadó, 2004.
- Bogolepov I.I. Építési akusztika. Előszó Acad. Yu.S. Vasziljeva // Szentpétervár. Politechnikai Egyetemi Kiadó, 2006.
- Sotnikov A.G. Légkondicionáló és szellőztető eljárások, berendezések és rendszerek. Elmélet, technika és design a századfordulón // St. Petersburg, AT-Publishing, 2007.
- www.integral.ru. Cég "Integrál". A szellőzőrendszerek külső zajszintjének kiszámítása az alábbiak szerint: SNiPu II -12–77 (II. Rész) - "Irányelvek a szellőztető egységek zajcsökkentésének kiszámításához és kialakításához." Szentpétervár, 2007.
- A www.iso.org egy internetes webhely, amely teljes körű információt nyújt a Nemzetközi Szabványügyi Szervezet ISO -ról, egy katalógusról és egy online szabványáruházról, ahol elektronikus vagy nyomtatott formában megvásárolhatja a jelenleg érvényes ISO szabványokat.
- A www.iec.ch egy internetes webhely, amely teljes körű információt nyújt a Nemzetközi Elektrotechnikai Bizottság IEC -ről, katalógusáról és szabványainak online áruházáról, amelyen keresztül megvásárolhatja a jelenleg érvényes IEC szabványt elektronikus vagy nyomtatott formában.
- www.nitskd.ru.tc358 - egy internetes webhely, amely teljes körű információt tartalmaz a Szövetségi Műszaki Szabályozási Ügynökség TC 358 "Acoustics" technikai bizottságának munkájáról, katalógusa és a nemzeti szabványok online áruháza, amelyen keresztül megvásárolhatja a jelenleg szükséges orosz szabványt elektronikus vagy nyomtatott formában.
- 2002. december 27-i szövetségi törvény 184-FZ "A műszaki szabályozásról" (2005. május 9-én módosítva). Elfogadta az Állami Duma 2002. december 15 -én. Jóváhagyta a Föderációs Tanács 2002. december 18 -án. E szövetségi törvény végrehajtásához lásd az RF Gosgortekhnadzor 53. számú, 2003. március 27 -i végzését.
- 2007. május 1-i szövetségi törvény 65-FZ "A műszaki szabályozásról szóló szövetségi törvény módosításáról".
A szellőző- és légkondicionáló rendszerek zajcsökkentésének tervezésének alapja az akusztikus számítás - kötelező alkalmazás bármely tárgy szellőztetési projektjéhez. Az ilyen számítás fő feladatai a következők: a levegő oktávspektrumának, a tervezési pontokon a szerkezeti szellőzési zajnak a meghatározása és annak szükséges csökkentése a spektrum és a higiéniai előírások szerinti megengedett spektrum összehasonlításával. Az előírt zajcsökkentés biztosítása érdekében az építési és akusztikai intézkedések kiválasztását követően, ugyanezen számított pontokon elvégzik a várható hangnyomásszint ellenőrző számítását, figyelembe véve ezen intézkedések hatékonyságát.
Az akusztikus számítás kezdeti adatai a berendezés zajjellemzői - hangteljesítmény -szint (SPL) oktávsávokban, geometriai átlagfrekvenciákkal 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Hz. Hozzávetőleges számításokhoz a zajforrások dBA -ban korrigált hangteljesítmény -szintjei használhatók.
A tervezési pontok emberi élőhelyeken találhatók, különösen a ventilátor felszerelési helyén (a szellőzőkamrában); helyiségekben vagy a ventilátor telepítési helyével szomszédos területeken; szellőzőrendszerrel ellátott helyiségekben; olyan helyiségekben, ahol légcsatornák közlekednek; a szívó- vagy elszívó berendezés területén, vagy csak a recirkuláció céljára szolgáló beszívott levegő.
A kiszámított pont abban a helyiségben van, ahol a ventilátort beszerelték
Általánosságban elmondható, hogy a helyiség hangnyomásszintje a forrás hangteljesítményétől és a zajkibocsátás irányítási tényezőjétől, a zajforrások számától, a tervezési pontnak a forráshoz és a környező épületszerkezethez viszonyított helyétől függ. a szoba mérete és akusztikai tulajdonságai.
A ventilátor (ok) által a telepítési helyen (a szellőzőkamrában) előállított oktáv hangnyomásszintek:
ahol Фi a zajforrás irányítási tényezője (dimenzió nélküli);
S egy képzeletbeli gömb vagy annak forrását körülvevő és a számított ponton áthaladó része, m 2;
B a helyiség akusztikus állandója, m 2.
A tervezési pontok az épület melletti területen találhatók
A ventilátorzaj a csatornán keresztül terjed, és egy rácson vagy tengelyen keresztül sugárzik a környező térbe, közvetlenül a ventilátorház falain vagy egy nyitott elágazócsövön keresztül, amikor a ventilátort az épületen kívül helyezik el.
Ha a ventilátor és a tervezési pont közötti távolság sokkal nagyobb, mint a mérete, a zajforrás pontforrásnak tekinthető.
Ebben az esetben az oktáv hangnyomásszintet a tervezési pontokon a képlet határozza meg
ahol L Pokti - a zajforrás oktáv hangteljesítményszintje, dB;
PL Pnetsi a hangteljesítmény szintjének teljes csökkenése a hangterjedési útvonal mentén a csatornában a figyelembe vett oktávsávban, dB;
NiL ni - a hang sugárzásának irányítási indexe, dB;
r a zajforrás és a tervezési pont közötti távolság, m;
W a hangsugárzás térbeli szöge;
b a - a hang csillapítása a légkörben, dB / km.
Mérnöki és építési folyóirat, N 5, 2010
Kategória: Technológia
A műszaki tudományok doktora, I.I. Bogolepov professzor
GOU Szentpétervári Állami Politechnikai Egyetem
és a GOU St. Petersburg State Marine Technical University;
A. A. Gladkikh mester,
GOU Szentpétervári Állami Politechnikai Egyetem
A szellőző és légkondicionáló rendszer (VACS) a legfontosabb rendszer a modern épületek és építmények számára. A szükséges minőségű levegő mellett azonban a rendszer zajt szállít a helyiségekbe. A ventilátorból és más forrásokból származik, a csatornán keresztül terjed, és a szellőztetett helyiségbe kerül. A zaj összeegyeztethetetlen a normál alvással, tanulással, kreatív munkával, nagy teljesítményű munkával, jó pihenéssel, kezeléssel és minőségi információkkal. Ilyen helyzet alakult ki Oroszország építési szabályzatában és szabályzatában. Az UHCW épületek akusztikus számítási módszere, amelyet a régi SNiP II-12-77 "Zajvédelem" -ben használtak, elavult, és ezért nem lépett be az új SNiP 23-03-2003 "Zajvédelem" c. Tehát a régi módszer elavult, de még nincs új általánosan elfogadott módszer. Az alábbiakban egy egyszerű megközelítő módszert alkalmazunk az UHCW akusztikus számítására modern épületekben, amelyet a legjobb gyártási tapasztalatok felhasználásával fejlesztettek ki, különösen tengeri hajókon.
A javasolt akusztikai számítás az akusztikailag keskeny cső hosszú hangterjedési vonalainak elméletén és a gyakorlatilag szórt hangterű helyiségek hangelméletén alapul. Ezt a hangnyomásszintek (a továbbiakban: SPL) és a megengedett zajra vonatkozó jelenlegi szabványoknak való megfelelés felmérése céljából végzik. Ez előírja az SPL meghatározását az SVKV -ból a ventilátor (a továbbiakban: "gép") működése miatt a következő tipikus helyiségcsoportok esetében:
1) abban a helyiségben, ahol a gép található;
2) azokban a helyiségekben, amelyeken a légcsatornák áthaladnak;
3) a rendszer által kiszolgált helyiségekben.
Kezdeti adatok és követelmények
Javasoljuk, hogy végezze el az emberek zaj elleni védelmének kiszámítását, tervezését és ellenőrzését az emberi érzékelés szempontjából legfontosabb oktáv frekvenciasávok, nevezetesen: 125 Hz, 500 Hz és 2000 Hz. Az 500 Hz -es oktáv frekvenciasáv geometriai átlag a zajra normalizált 31.5–8000 Hz oktáv frekvenciasávok tartományában. Állandó zaj esetén a számítás előírja az SPL meghatározását oktáv frekvenciasávokban a rendszer hangteljesítmény -szintjeiből (SPL). Az SPL és SPL értékeket az általános arány = - 10, ahol - SPL a 2 · 10 N / m küszöbértékhez viszonyítja; - UZM a 10 W küszöbértékhez képest; - a hanghullámok frontjának terjedési területe, m.
Az SPL -t a helyiségek zajra normalizált tervezési pontjain kell meghatározni a = +képlettel, ahol a zajforrás SPL -je van. Az értéket, amely figyelembe veszi a helyiség zajára gyakorolt hatását, a következő képlet alapján számítják ki:
hol van az együttható, figyelembe véve a közeli mező hatását; - a zajforrás sugárzásának térbeli szöge, rad. - sugárzási iránytényező, kísérleti adatok szerint (az első közelítésben egyenlő); - a zajkibocsátó középpontjától a tervezési pontig mért távolság m -ben; = - a helyiség akusztikai állandója, m; - a szoba belső felületeinek átlagos hangelnyelési együtthatója; - e felületek teljes területe, m; - együttható, amely figyelembe veszi a diffúz hangmező megsértését a helyiségben.
A megengedett zaj jelzett értékeit, tervezési pontjait és normáit a különböző épületek helyiségeire az SNiPom 23-03-2003 "Zajvédelem" szabályozza. Ha a számított SPL értékek meghaladják a megengedett zajszintet a három frekvenciasáv legalább egyikében, akkor intézkedéseket és zajcsökkentő eszközöket kell tervezni.
Az UHCW akusztikus számításának és tervezésének kezdeti adatai a következők:
- a szerkezet szerkezetében használt elrendezési diagramok; gépek, légcsatornák, szabályozó szelepek, könyök, pólók és levegőelosztók méretei;
- a légmozgás sebessége a hálózatban és elágazásokban - a műszaki előírások és az aerodinamikai számítás szerint;
- Az SVKV által kiszolgált helyiségek általános elrendezésének rajzai - a szerkezet építési projektjének adatai szerint;
- a gépek, vezérlőszelepek és SVKV levegőelosztók zajjellemzői - ezen termékek műszaki dokumentációja szerint.
A gép zajjellemzői a következő USM légszennyezési szintek oktáv frekvenciasávokban, dB -ben: - USM zaj, amely a gépből a szívócsatornába terjed; - USM zaj, amely a gépről a kiömlőcsatornába terjed; - USM zaj, amelyet a géptest bocsát ki a környező térbe. A gép minden zajjellemzőjét jelenleg a vonatkozó nemzeti vagy nemzetközi szabványoknak és egyéb előírásoknak megfelelően, akusztikus mérések alapján határozzák meg.
A hangtompítók, a légcsatornák, az állítható szerelvények és a levegőelosztók zajjellemzőit az UZM az oktáv frekvenciasávokban, a levegőben keletkező zajok dB -ben mutatja be:
- USM zaj, amelyet a rendszer elemei generálnak, amikor a légáram áthalad rajtuk (zajképzés); - USM zaj, szétszórva vagy elnyelve a rendszer elemeiben, amikor a hangenergia áramlása áthalad rajtuk (zajcsökkentés).
Az UHCW elemek általi generálás és zajcsökkentés hatékonyságát akusztikus mérések alapján határozzák meg. Hangsúlyozzuk, hogy a mennyiségek értékeit fel kell tüntetni a megfelelő műszaki dokumentációban.
Ugyanakkor kellő figyelmet fordítanak az akusztikai számítás pontosságára és megbízhatóságára, amelyeket az eredmények hibájába az értékek és.
A gép telepítésének helyére vonatkozó számítás
Hagyja, hogy az 1. helyiségben, ahol a gép fel van szerelve, van egy ventilátor, amelynek hangteljesítménye a szívó-, ürítőcsőbe és a géptesten keresztül sugárzik, dB -ben, és. Tegyük fel, hogy a zajcsillapító dB () -es hangtompítóval van felszerelve a ventilátor kisülési oldalán. A munkahely a géptől távol található. Az 1. és 2. helyiséget elválasztó fal egymástól távol van az autótól. A helyiség hangelnyelési állandója 1: =.
Az 1. szoba esetében a számítás három feladat megoldását foglalja magában.
1. feladat... A megengedett zajra vonatkozó normák betartása.
Ha a szívó- és ürítőfúvókákat eltávolítják a gépteremből, akkor az SPL kiszámítása a helyiségben, ahol található, a következő képletek szerint történik.
Az oktáv SPL értékét a helyiség tervezési pontjában dB -ben határozzuk meg a következő képlettel:
hol van a géptest által kibocsátott zaj USM -je, figyelembe véve a pontosságot és a megbízhatóságot a segítségével. A fent megadott értéket a következő képlet határozza meg:
Ha a helyiségek találhatók n zajforrásokat, amelyek mindegyikének SPL -je egyenlő a tervezési ponton, akkor az összes SPL -t a következő képlet határozza meg:
Az UHCS akusztikus számítása és tervezése eredményeként az 1. helyiségben, ahol a gépet telepítették, biztosítani kell, hogy a tervezési pontokon betartsák a megengedett zajszintet.
2. feladat. Az UZM -érték kiszámítása az 1 -es helyiségből a 2 -es helyiségbe (a helyiségbe, amelyen a légcsatorna átmegy) vezető kiömlőcsatornában, nevezetesen a dB -ben megadott értéket a képlet szerint kell elvégezni
3. feladat. Az 1 -es hangszigetelő területtel rendelkező fal által kibocsátott UZM -érték, azaz a dB -es érték kiszámítása a képlet szerint történik
Így az 1. helyiségben végzett számítás eredménye az, hogy teljesítik a zajszintet ebben a helyiségben, és megkapják a számításhoz szükséges kezdeti adatokat a 2. szobában.
Számítás olyan helyiségekre, amelyeken a légcsatorna áthalad
A 2. helyiségben (azoknál a helyiségeknél, amelyeken a légcsatorna áthalad), a számítás az alábbi öt feladat megoldását írja elő.
1. feladat. A csatorna falai által a 2. helyiségbe kibocsátott hangteljesítmény kiszámítása, nevezetesen az érték dB -ben történő meghatározása a következő képlettel:
Ebben a képletben: - lásd fent az 1. szoba 2. feladatát;
= 1,12-a csatorna egyenlő keresztmetszeti átmérője keresztmetszeti területtel;
- a szoba hossza 2.
A hengeres csatorna falának hangszigetelését dB -ben a következő képlettel kell kiszámítani:
hol van a csatornafal anyagának dinamikus rugalmassági modulusa, N / m;
- a csatorna belső átmérője m -ben;
- a csatorna falvastagsága m -ben;
A téglalap alakú csatornák falainak hangszigetelését a következő képlet szerint kell kiszámítani a DB -ben:
ahol = a csatornafal egységnyi felületének tömege (az anyag sűrűségének szorzata kg / m -ben és a falvastagság m -ben);
- az oktávsávok geometriai átlagfrekvenciája Hz -ben.
2. feladat. Az SPL kiszámítását a 2. helyiség tervezési pontján, amely az első zajforrástól (légcsatorna) található, a következő képlet szerint kell elvégezni: dB:
3. feladat. Az SPL kiszámítása a 2. szoba tervezési pontján a második zajforrástól (az 1. helyiség fala és a 2. szoba között kibocsátott SPL - érték dB -ben) a következő képlet szerint történik: dB:
4. feladat. A megengedett zajra vonatkozó normák betartása.
A számítás a következő képlet szerint történik dB -ben:
Az UHCW akusztikus számításának és kialakításának eredményeként a 2. helyiségben, amelyen a légcsatorna áthalad, biztosítani kell, hogy a tervezési pontokon betartsák a megengedett zajszintet. Ez az első eredmény.
5. feladat. Az UZM -érték kiszámítása a 2 -es helyiségből a 3 -as helyiségbe (a rendszer által kiszolgált helyiségbe) történő kiömlőcsatornában, nevezetesen az dB -ben megadott érték a következő képlet segítségével:
A légcsatornák falai által a zajhatás sugárzásából eredő veszteségek értékét a légcsatornák egyenes szakaszain, dB / m egységben, a 2. táblázat tartalmazza. A 2. helyiségben végzett számítás második eredménye a kiinduló adatok a 3. helyiség szellőzőrendszerének akusztikai számításához.
A rendszer által kiszolgált helyiségek számítása
A SVKV által karbantartott 3. helyiségekben (amelyekre a rendszert végső soron szánják) a tervezési pontok és a megengedett zaj normái az SNiP 23-03-2003 "Zajvédelem" és a műszaki előírások szerint kerülnek elfogadásra.
A 3. szoba esetében a számítás két feladat megoldását foglalja magában.
1. feladat. A légcsatorna által a levegő kimenetén keresztül a 3 helyiségbe sugárzott hangteljesítmény kiszámítását, nevezetesen az érték dB -ben történő meghatározását a következőképpen javasoljuk.
Különleges feladat
1
alacsony fordulatszámú rendszerhez légsebességgel v<< 10 м/с и = 0 и трех типовых помещений (см. ниже
пример акустического расчета) решается с помощью формулы в дБ:
Itt
() - veszteségek a zajcsillapítóban a 3. szobában;
() a veszteség a pólóban a 3. szobában (lásd az alábbi képletet);
- a csatorna végéről történő visszaverődés miatti veszteségek (lásd az 1. táblázatot).
Általános feladat 1 három tipikus helyiség közül soknak a megoldását tartalmazza a következő dB képlet használatával:
Itt - a gépből a kilépő légcsatornába terjedő zaj UZM dB -ben, figyelembe véve az érték pontosságát és megbízhatóságát (a gép műszaki dokumentációjának megfelelően);
- a légáram által keltett zaj USM -je a rendszer minden elemében dB -ben (az ezen elemekre vonatkozó műszaki dokumentáció adatai szerint);
- USM zaj, amely elnyeli és eloszlatja, ha a hangenergia áramlása áthalad a rendszer minden elemén dB -ben (az ezen elemekre vonatkozó műszaki dokumentáció adatai szerint);
- az érték, amely figyelembe veszi a hangenergia visszaverődését a légcsatorna végkimenetéből dB -ben, az 1. táblázatból származik (ez az érték nulla, ha már tartalmazza);
-5 dB érték alacsony sebességű UHCW esetén (a levegő sebessége a hálózatban kevesebb, mint 15 m / s), 10 dB egy közepes sebességű UHCW esetén (a levegő sebessége a hálózatban kevesebb, mint 20 m / s) és nagysebességű UHCW esetén 15 dB (a hálózati sebesség 25 m / s-nál kisebb).
1. táblázat. Érték dB -ben. Octave csíkok
A szellőztető rendszerek zajforrásai a működő ventilátor, az elektromos motor, a levegőelosztók, a levegőbeszívó berendezések.
Az aerodinamikai és a mechanikai zajt megkülönbözteti az előfordulásuk jellege. Az aerodinamikai zajt a ventilátorkerék lapátos forgása során fellépő nyomás lüktetése okozza, valamint az áramlás intenzív turbulenciája. Mechanikus zaj keletkezik a ventilátorház falának, csapágyainak, fogaskerékének rezgése következtében.
A ventilátort három független zajterjedési út jellemzi: a szívócsatornákon, a szállítócsatornákon keresztül, a burkolat falain keresztül a környező térbe. Az ellátórendszerekben a legveszélyesebb a zaj terjedése a kisülési oldal felé, a kipufogórendszerekben - a szívóoldal felé. A hangnyomásszint ezekben az irányokban, a szabványoknak megfelelően, a szellőztető berendezések útlevelében és katalógusaiban szerepel.
A zaj és a rezgés csökkentése érdekében számos megelőző intézkedést hoznak: a ventilátor járókerékének gondos kiegyensúlyozása; alacsonyabb fordulatszámú ventilátorok használata (hátrafelé ívelt lapátokkal és maximális hatékonysággal); ventilátor egységek rögzítése vibrációs alapokra; ventilátorok csatlakoztatása légcsatornákhoz rugalmas csatlakozók segítségével; megengedett légmozgási sebességek biztosítása a légcsatornákban, a levegőelosztó és -beszívó berendezésekben.
Ha a fenti intézkedések nem elegendőek, speciális hangtompítókat használnak a zaj csökkentésére a szellőző helyiségekben.
A hangtompítók cső alakúak, lemezek és kamrák.
A csöves hangtompítók kerek vagy téglalap alakú fém légcsatorna egyenes részeként készülnek, belülről hangelnyelő anyaggal bélelve, és legfeljebb 0,25 m 2 légcsatornák keresztmetszetével használják.
Nagy keresztmetszetekhez lemezcsillapítókat használnak, amelyek fő eleme egy hangtompító lemez-az oldalán perforált fémdoboz, amely elnyeli a hangot. A lemezek téglalap alakú burkolatba vannak szerelve.
A hangtompítókat általában a középületek ellátó mechanikus szellőzőrendszereibe telepítik a kivezető oldalról, a kipufogórendszerekbe - a szívó oldalról. A hangcsillapítók szükségességét a szellőzőrendszer akusztikai számítása alapján határozzák meg. Az akusztikus számítás jelentése:
1) megállapítják az adott helyiségre megengedett hangnyomásszintet;
2) meghatározzák a ventilátor hangteljesítményét;
3) a szellőzőhálózat hangnyomásszintjének csökkenését határozzák meg (a légcsatornák egyenes szakaszain, pólókban stb.);
4) a hangnyomás szintjét a ventilátorhoz legközelebb eső helyiség tervezési pontján határozzák meg az ellátórendszer kivezető oldalán, a szívóoldalon pedig a kipufogórendszernél;
5) a helyiség tervezési pontjának hangnyomásszintjét összehasonlítják a megengedett szinttel;
6) túllépés esetén a kívánt kialakítású és hosszúságú hangtompítót választják ki, meghatározzák a hangtompító aerodinamikai ellenállását.
Az SNiP határozza meg a megengedett hangnyomásszintet, dB, különböző helyiségekben, geometriai átlagfrekvenciákon: 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Hz. A ventilátorzaj a legintenzívebben az alacsony oktávú sávokban (300 Hz -ig) nyilvánul meg, ezért a tanfolyam során az akusztikus számítást 125, 250 Hz oktávsávokban végzik.
A tanfolyam során akusztikus számításokat kell végezni a hosszú élettartam központ szellőztető rendszeréről, és ki kell választani egy hangtompítót. A legközelebbi helyiség a fúvóoldalon egy megfigyelő helyiség (ügyeletes), mérete 3,7x4,1x3 (h) m, térfogata 45,5 m 3, a levegő belép a P150 típusú, 150x150 méretű rácsos rácson keresztül mm. A levegő kimeneti sebessége nem haladja meg a 3 m / s -ot. A levegő a mennyezetről párhuzamosan távozik a rácsból (angle = 0 ° szög). A VTs4 75-4 sugárirányú ventilátor a tápkamrába van felszerelve, a következő paraméterekkel: kapacitás L = 2170 m 3 / h, kifejlesztett nyomás P = 315,1 Pa, forgási sebesség n = 1390 ford / perc. Ventilátor kerék átmérője D = 0,9 · D nom.
A légcsatornák kiszámított ágának diagramja az ábrán látható. 13.1a
1) Állítsa be az adott helyiség megengedett hangnyomásszintjét.
2) Határozza meg a szellőzőhálózatba a kivezető oldalról kibocsátott aerodinamikai zaj oktánszámú hangteljesítményszintjét, dB, a következő képlet szerint:
Mivel a számítást két oktánszámú sávra végezzük, kényelmes a táblázat használata. A szellőzőhálózatba kibocsátó aerodinamikai zaj oktáv hangteljesítményszintjének kiszámításának eredményeit a táblázat tartalmazza. 13.1.
| Szám pp | Meghatározott mennyiségek | Feltételes jelölések | U mérés | Képlet (forrás) | A mennyiségek értéke oktánszámú sávokban, Hz | |
| Elfogadható zajszint a szobában | dB | |||||
| A ventilátor aerodinamikai zajának oktánszámú hangteljesítménye | dB | 80,4 | 77,4 | |||
| 2.1. | Ventilátor zaj kritérium | dB | ||||
| 2.2. | Ventilátor nyomás | Pa | 315,1 | 315,1 | ||
| 2.3. | Ventilátor teljesítmény másodpercenként | Q | m 3 / s | L / 3600 | 0,6 | 0,6 |
| 2.4. | Javítás a ventilátor üzemmódjához | dB | ||||
| 2.5. | Korrekció az oktánsávos hangteljesítmény-eloszláshoz | dB | ||||
| 2.6. | Javítás a légcsatornák csatlakoztatását figyelembe véve | dB |
3) Határozza meg a hangteljesítmény csökkenését a szellőző hálózat elemeiben, dB:
hol van a hangnyomásszint csökkenésének összege a csatornahálózat különböző elemeiben, mielőtt belépne a tervezési helyiségbe.
3.1. A hangteljesítmény szintjének csökkentése a kör alakú fém légcsatorna szakaszaiban:
A fém körcsövek hangteljesítmény -szintjének csökkentésének értékét a következők szerint kell figyelembe venni
3.2. A hangteljesítmény csökkenése a légcsatornák sima kanyarodásában, ezt határozza meg. Sima fordulattal, 125-500 mm szélességgel - 0 dB.
3.3. Az elágazás oktánszámú hangerejének csökkentése, dB:
ahol m n a légcsatornák keresztmetszeti területeinek aránya;
Az elágazó csatorna metszeti területe, m 2;
A csatorna metszeti területe az ág előtt, m 2;
Az elágazó csatornák teljes keresztmetszeti területe, m 2.
A szellőzőrendszer elágazó csomópontjai (13.1a. Ábra) a 13.1., 13.2. 13.3., 13.4.
1. csomópont 13.1.
Számítás 125 Hz és 250 Hz sávokra.
T -swing esetén (1. csomópont):
2. egység 13.2.
T -swing esetén (2. csomópont):
3. egység 13.3.
T -swing esetén (3. csomópont):
4. egység 13.4.
T -swing esetén (4. csomópont):
3.4. Hangteljesítmény -veszteség a P150 tápegységrács hangjának visszaverődése következtében, 125 Hz - 15 dB, 250 Hz - 9 dB frekvencián.
A hangteljesítmény teljes csökkenése a szellőztető hálózatban a tervező helyiségig
125 Hz -es oktánsávban:
250 Hz -es oktántartományban:
4) Határozza meg az oktán hangnyomásszintet a helyiség tervezési pontján. A helyiség térfogata legfeljebb 120 m 3, és a tervezési pont elhelyezkedése legalább 2 m -re a rácstól, a helyiség átlagos oktánszámú hangnyomásszintje, dB, meghatározhatja:
B a szoba állandója, m 2.
A szoba konstansát az oktánszámú frekvenciasávokban a képlet alapján kell meghatározni
Mivel az oktáv hangteljesítményszintje a helyiség tervezési pontjánál kisebb a megengedettnél (geometriai átlagfrekvencia 125 48,5<69; для среднегеометрической частоты 250 53,6< 63) ,то шумоглушитель устанавливать не стоит.
