Krimpelő szerszámok munkadarabtartókkal. Spurs

LEÍRÁS ()664722

FELTALÁLT ÉS I

Szovjet Unió

Szocialista

D. N. Korneev (71) Kérelmező (54) CSŐNYEREMÉNYEK PREMEZELÉSÉHEZ

A találmány fémek nyomással történő megmunkálására vonatkozik, és főleg vékony lemezanyagokból alkatrészek sajtolására használható.

Ismeretesek a sajtolószerszámok, amelyek a présasztalon elhelyezett alsó részből és egy felső sajtolószerszámból állnak, benne koncentrikusan elhelyezett rugóterhelésű kivetővel (1).

A munkadarab az alsó részbe kerül, és a préselés becsapódására a felső matrica végzi a préselést, a kész alkatrészt rugós ejektorral tolja ki a szerszám felső részéből. Az ismert bélyegző hátránya, hogy csak viszonylag vastag falú alkatrészeket tud préselni. Ismert bélyegben történő préselésnél az anyag vastagságának és a préselési kontúr átmérőjének arányát határozzuk meg, és a ráncok kialakulásának elkerülése érdekében bizonyos értékeket nem haladhat meg.

Ismeretes, hogy ez a hátrány részben kiküszöbölhető az üreges munkadarabok préselésére szolgáló szerszámban, amely egy koaxiálisan szerelt lyukasztót, egy tartót a munkadarab külső megtámasztására, egy mátrixot, egy tüskét és egy kilökőt tartalmaz. Egy profilos betét van beépítve, amely belép a lyuk a tüske belső hüvelyében. Az ilyen bélyegző hátránya, hogy csak fenék nélküli nyersdarabokat tud üregesen préselni (2).

Ismeretes egy másik, vékony falú nyersdarabok krimpelésére szolgáló szerszám is, amely egy alapot, egy mátrixot és egy szorítóeszközt tartalmaz, beleértve a lyukasztótartóval ellátott rugalmas lyukasztót és egy rugalmas ütközőt. A mátrix két koaxiálisan elhelyezett részből áll, amelyek közül az egyik a

15. ábra alapján, és tengelyirányban rugós, a másik pedig a lyukasztóhoz koncentrikusan van felszerelve, ezzel együtt tengelyirányú mozgás lehetőségével, míg a rugalmas ütköző a bélyeg tengelye mentén helyezkedik el a bélyegtartó és a lyukasztó között. a matricák másik részét, és nagyobb merevséggel rendelkezik, mint a rugalmas lyukasztó (3).

A bélyegző a következőképpen működik.

A munkadarabot a mátrix alsó részébe kell beszerelni. Amikor a nyomószán lefelé mozog, a mátrix mindkét része zárva van, a rugalmas lyukasztó összenyomva kitölti a mátrix teljes terét, a munkadarabot a mátrix falaihoz nyomja. A csúszka további mozgásával a szerszám felső része összenyomja a munkadarabot, míg a bélyegtartó felfelé mozog, összenyomva a rugalmas ütközőt.

Ez az eszköz áll a legközelebb a találmányhoz műszaki lényegét és az elért eredményt tekintve.

Azonban az a nyomás, amellyel a rugalmas lyukasztó a munkadarabot a szerszám falaihoz nyomja, a nyomócsúszka löketének teljes hosszában változik, és a löket végén éri el maximális értékét. Nem állítható, és végső soron a rugalmas ütköző merevségétől és általános méreteitől függ.

A bélyegző technológiai lehetőségei korlátozottak az üreges részek fenékkel történő préselésénél. Fenék nélküli alkatrész préselésekor a bélyeg felső részének felfelé irányuló mozgásának kezdetén a préselt munkadarabot egy rugalmas bélyeggel a mátrixhoz nyomják, amíg a rugalmas lyukasztó el nem veszi eredeti alakját. A fenékkel ellátott edény falainak préselésekor az edény falai érzékelik az összes nyomást, amely a munkadarab belsejében rugalmas puffert hoz létre. Ez a körülmény csak olyan kellően erős edények összenyomását teszi lehetővé, amelyek képesek ellenállni a préselés során keletkező nyomásnak.

A találmány célja a bélyegző technológiai lehetőségeinek bővítése, nevezetesen a viszonylag vékony falú, fenekű edények gyűrődés nélküli préselésének lehetővé tétele azáltal, hogy a bélyeg nyomóerejét szabályozni lehet.

Ezt a célt úgy érik el, hogy a jól ismert bélyegzőt hidraulikus hengerrel szerelték fel, melynek teste a tengelye mentén mátrixban van kialakítva, a dugattyú pedig egy elasztikus lyukasztóhoz, valamint egy hidraulikus akkumulátorhoz csatlakozik. a hidraulikus henger dugattyú alatti ürege.. A folyadéknyomást szabályozó szeleppel ellátott csővezeték.

A hidraulika jelenléte lehetővé teszi, hogy a bélyegben lévő nyomást (nyomóerőt) a szükséges mértékben szelepek segítségével állítsa be és ezt a nyomást a technológiai célszerűségnek megfelelően eltávolítsa, ami ismert bélyegeknél nem valósítható meg.

A rajzon metszetben egy bélyeg látható, a rajz bal fele nyitott, a jobb oldali pedig zárt helyzetben ábrázolja a bélyeget.

A bélyegző a nyomószánra szerelt 1 préselő szerszámból áll, benne egy 2 dugattyúval, melynek aljára rugalmas anyagból készült 3 bélyeg van rögzítve. A dugattyú feletti teret 4 csővezeték köti össze 5 hidraulikus akkumulátorral egy 6 visszacsapó szelepen és egy állítható 7 szelepen keresztül. A nyomóasztalra szerelt bélyeg alsó része egy mozgatható, rugós 8 kapocsból áll.

A 65. ábrán látható 9 befogóelemekkel és egy rögzített 10 alappal, amelyre a 11 munkadarabot felszerelik.

A bélyegző a következőképpen működik.

A 11 munkadarab a 10 alapon lévő mozgatható 8 tartóba van beépítve. Amikor a nyomószán lefelé mozog, a 3 bélyeg hozzáér a munkadarab aljához, deformálódik és kitölti a munkadarab üregét. Az 1 sajtolószerszám alsó élével érinti a 8 kalitkát, és további lefelé mozgással a rugalmas lyukasztó kitölti a 11 munkadarab teljes üregét és az 1 présszerszám kúpját, mielőtt a sajtolókúp alapja hozzáérne a szerszám felső éléhez. a munkadarabot. A 2 dugattyú feletti nyomás a 7 szelep beállítása miatt megnő, és a 2 dugattyú a helyén marad. G1rp a csúszka további lefelé mozgásával a 2 dugattyú feletti nyomás meredeken megnövekszik, és a folyadék a 7 szeleprugó erejét leküzdve az 5 hidraulikus akkumulátorba áramlik. A 2 dugattyú felfelé, az 1 mátrix kúpja pedig összenyomja a munkadarab falát 11.

Amikor a csúszka a legalacsonyabb pozícióba kerül, a 7 szelepre nehezedő nyomás a rugalmas lyukasztó hatására oldalról felszabadul.

A 3. ábra szerint a 2 dugattyú felfelé mozog, és a rugalmas lyukasztó részben felszabadítja a termék üregét. Amikor a nyomószán felfelé mozog, a 2 dugattyú az 5 hidraulikus akkumulátor nyomása alatt lefelé mozdul el. A 6 visszacsapó szelepen keresztül a dugattyú feletti térbe kerül a folyadék. A 11 alkatrészt a 3 rugalmas lyukasztó kinyomja a présszerszámból.

A bélyegző kialakításának lényeges pontja a szorítónyomás beállításának és a nyomás csökkentésének lehetősége abban a pillanatban, amikor a mátrix érzékeli a munkadarabon belüli nyomást.

Mindkét körülmény együttesen kibővíti a bélyegző technológiai lehetőségeit, lehetővé teszi a jelenleg forgó rajz segítségével gyártott vékonyfalú alkatrészek préselését, és végső soron ezekben a műveletekben a munka termelékenységének növelését.

Követelés

Bélyeg cső alakú nyersdarabok krimpeléséhez, amely az alapra szerelt tartót, egy mátrixot és a mátrixszal koaxiálisan elhelyezett szorító rugalmas lyukasztót tartalmaz, azzal jellemezve, hogy a bélyeg szorítóerejének szabályozása érdekében fel van szerelve hidraulikus hengerrel, amelynek teste a mátrixban a tengelye mentén készül, és a dugattyús hidraulikahenger egy rugalmas lyukasztóhoz kapcsolódik, valamint egy hidraulikus akkumulátor, amely csővezetéken keresztül kapcsolódik a hidraulikus henger dugattyú feletti üregéhez folyadéknyomást szabályozó szeleppel

Összeállította: I. Kapitonov

Tekhred N. Stroganova

Lektorok: L. Orlova és A. Galakhova

V. Kukharenko szerkesztő

Rendelés 82812 Cikksz. 337. sz. példányszám 1034. előfizetés

A Szovjetunió Állami Találmányi és Felfedezési Bizottságának NPO

1I3035, Moszkva, Ya-35, Raushskaya emb., 4/5

Nyomda, Sapunova u. 2

A vizsgálat során figyelembe vett információforrások

1. Lapbélyegzés, sémák atlasza, M., Mashinostroenie, 1975, 115. o., ábra. 308.

A csővezetékek gyártása és telepítése során széles körben használnak különféle T-csatlakozásokat (9. ábra), amelyek elágazó csövek előállítására szolgálnak - egyenlő (az elágazás átmérőjének megváltoztatása nélkül) és átmeneti (az ág átmérőjének megváltoztatásával). ).

Rizs. 9. Egyenlő és átmeneti pólusú csatlakozások és téglalapok tervezése folyamati csővezetékekhez:

a - bevágásos csatlakozás erősítő elemek nélkül, b- bevágásos csatlakozás megerősített vasalattal, ban ben- hornyos csatlakozás erősítő nyereggel, G- hegesztett póló, d- kovácsolt póló, e- csövekből bélyegzett póló

A T-csatlakozások kialakításának változatosságát egyrészt az okozza, hogy a csővezetéket a hozzá vezető ágak találkozásánál lyukak gyengítik, és a csővezeték biztonsági határától függően különböző fokú megerősítésre van szükség. ezeken a helyeken; másodszor a gyártási technológia különbsége. A hegesztett T-idomok típusai közül a leggazdaságosabb a gyártás munkaigénye és a fémfelhasználás szempontjából a "bekötés", azaz egy hegesztett ág, erősítés (erősítőelemek) nélkül. A megerősítés nélküli összekötő csatlakozást széles körben használják 25-ig terjedő névleges nyomású csővezetékeknél kgf / cm2. 40-től kezdődő névleges nyomású csővezetékekhez kgf / cm2és szilárdság szempontjából nagyobb, ezt a megerősítés nélküli csatlakozást csak kis átmérőjű csövek átmeneti csatlakozásaihoz használják. Erősítse meg az ilyen csatlakozásokat vastagított csővel vagy idomokkal, valamint rátétekkel és nyeregekkel.

A hegesztett pólókkal ellentétben a sajtolt pólók rendkívül tartósak a nyak és a test zökkenőmentes, sima kapcsolatának köszönhetően. Ez lehetővé teszi ezen pólók használatát, amelyek falvastagsága megegyezik a csatlakoztatandó csövek falvastagságával.

A kovácsolt pólók szénacélból készülnek, 50 és 400 közötti névleges furattal mm feltételes nyomáshoz 100-ig kgf / cm2.

A varrat nélküli pólót a gyárban forró sajtolás útján állítják elő csövekből hajtókaron és hidraulikus préseken többszálas szerszámokban, két, három vagy négy műveletben, a póló testének és nyakának átmérőjének arányától és a póló vastagságától függően. falaikat. A bélyegzett pólók gyártásának technológiájának alapja egy átmérőjű tuskócső sajtolása, a fémtérfogat egy részének a nyakba történő egyidejű extrudálásával (10. ábra, a) és kalibrálással (10. ábra, b). ábrán tíz c, g, pecsétes pólók láthatók.

Az átmenetek a csővezeték átmérőjének megváltoztatására szolgálnak. A gyártási módszer szerint az átmeneteket sajtolt, hegesztett szárnyra, hegesztett hengereltre osztják. Az átmeneti kötés közvetlenül a cső végének kisebb átmérőjűre préselésével érhető el.

A forma megkülönbözteti a koncentrikus és excentrikus átmeneteket. A koncentrikus átmeneteket főként függőleges csővezetékekbe, az excentrikusokat pedig vízszintesekbe szerelik fel.

Az acél koncentrikus és excenteres préselt átmenetek 20 szénacélból készülnek 100 feltételes nyomáshoz kgf / cm2 feltételes bérletekkel 50×40-től 400×350-ig mm.

A bélyegzett átmenetek rövid hosszúságúak, sima belső felülettel és nagy pontosságú csatlakozási méretekkel rendelkeznek.

A hegesztett sziromátmenetek feltételes nyomásra készülnek 40-ig kgf / cm2 feltételes szövegrészekkel 150×80-tól 400×350-ig mm.

A hegesztett hengerelt átmeneteket 40-ig feltételes nyomásra gyártják kgf / cm2 feltételes bérletekkel 150×80-ról 1600×1400-ra mm.

A sajtolt átmenetek sorozatgyártásának fő módszerei a tuskócső átmérőjű elosztása forró állapotban, illetve hideg állapotban külső támasztékkal történő préselése.

Rizs. 10. A csövekből készült pólók gyártására szolgáló bélyegző vázlata: a- bélyegző a póló nyakának préseléséhez és előrajzolásához, 6 - bélyegző a póló testének és nyakának kalibrálásához, 3 - hengeres varrat nélküli póló tervezése, - gömb-kúp alakú varrat nélküli póló tervezése; 1 - ütés, 2 - keresztléc, 3 - felső mátrix,
4 - fogantyú, 5 - forgótámasz, 6 - alsó mátrix, 7 - katapult, 8 - tüske,
9 - húzó

Rizs. 11. A külső támasztékkal történő préseléses átmenetek gyártásához használt szerszámok vázlata:

a- koncentrikus, b - excentrikus; 1 - tuskócső sajtolás után.
2 - rögzítő gyűrűt 3 - ütés, 4 - mátrix, 5 - ejektor

A tuskócső forró állapotban történő elosztása legfeljebb 1,7 átmérőjű átmenetek gyártása során történik. A bélyegzést úgy végezzük, hogy a felmelegített csődarab egyik végét egy kúpos lyukasztó segítségével elosztjuk, amelyet a prés ereje juttat be a tuskóba.

A tuskócsövek külső támasztékkal történő krimpelése lehetővé teszi akár 2,1 átmérőjű átmenetek előállítását. A krimpelést az átmérő mentén kúpos mátrixban végezzük 4 (11. ábra) a tuskócső egyik vége. Egy rögzítőgyűrűt használnak a munkadarab falának meghajlásának elkerülésére. 2 (blokktartály, további részletek itt: http://www.uralincom.ru), amely kívülről lefedi a munkadarabot.

Rizs. 12. Dugók technológiai csővezetékekhez: a- gömb alakú, b - lapos, ban ben- lapos bordás G- karimás

Rizs. 13. A húzódugók bélyegének vázlata:

1 - lyukasztó, 2 - mátrix, 3 - lehúzó, 4- lehúzó rugó, 5 - állvány, 6 - pecsétes kupak

Az átmeneteket hidraulikus és súrlódó prések egyszálú szerszámaiba bélyegzik.

A csővezetékek szabad végeinek lezárására acéldugókat (12. ábra) használnak. Kialakításuk szerint hegesztett gömb alakúra vannak osztva (12. ábra, a), lapos (12.6. kép), lapos bordás (12. kép). ban ben) és karimás (12. ábra, d). ""

A gömb alakú acéldugókat 100-ig feltételes nyomáshoz használják kgf / cm2és 40 és 250 közötti névleges átmérővel mm valamint 300 és 1600 közötti névleges átmérővel mm. MSTZ minőségű acéllemezből, valamint 20 és 10G2 acélból készülnek A dugók domború része ellipszis alakú, ami biztosítja a nagy szilárdságot kis tömeg mellett.

A dugók falvékonyítás nélküli burkolattal vannak bélyegezve egyszálas szerszámokban (13. ábra) súrlódó és hidraulikus préseken hideg és meleg állapotban.

A lapos dugók feltételes nyomáshoz használhatók 25-ig kgf / cm2és 40 és 600 közötti névleges furattal készülnek mm.

A lapos bordás dugókat (alul) feltételes nyomáshoz használják 25-ig kgf / cm2és 400 és 600 közötti névleges furattal készülnek mm. A bordás végsapkák gazdaságosabbak, mint a lapos végsapkák.

124. oldal

17. ELŐADÁS

A lapbélyegzés formaváltozó műveletei. Krimpelés és elosztás

Előadásterv

1. Krimpelés.

1.1. A préselés alapvető technológiai paraméterei.

1.2. Az eredeti munkadarab méreteinek meghatározása.

1.3. A préselés során szükséges erő meghatározása.

2. Elosztás.

2.1. Az elosztás fő technológiai paraméterei.

2.2. Az eredeti munkadarab méreteinek meghatározása.

3.3. Bélyegtervek.

1. Krimpelés

A krimpelés olyan művelet, amellyel egy előre meghúzott üreges cikk vagy cső nyitott végének keresztmetszete csökken.

A préselés során egy üreges tuskó vagy cső nyitott végét a szerszám tölcsér alakú munkarészébe tolják, amely késztermék vagy közbenső átmenet alakú (1. ábra). A gyűrű alakú mátrixnak van egy egyenes vonalú, a szimmetriatengelyhez képest ferde vagy görbe vonalú generatrixa.

1. ábra - A préselési folyamat vázlata

Ha a préselést szabad állapotban, a munkadarab kívülről és belülről történő ellennyomása nélkül végezzük, akkor csak a szerszám üregében elhelyezkedő szakasza deformálódik plasztikusan, a többi rugalmasan deformálódik. A hengeres dobozok, aeroszolos palackok, különféle csővezeték-adapterek, hüvelynyakok és egyéb termékek nyakát préselés útján nyerik.

1.1. A préselés főbb technológiai paraméterei

A préselés során a munkadarab deformálható része térfogatilag deformált és térfogatilag feszített állapotban van. Meridionális és kerületi irányban nyomófeszültségek és nyomófeszültségek, sugárirányban (a generatrixra merőlegesen) az üreges munkadarab gyűrű alakú elemeinek húzó- és nyomófeszültségei vannak. Ha az a sors, hogy az üreges munkadarab belső felülete nem terhelődik az összenyomás során, és viszonylag vékony falú munkadarabnál kicsi ahhoz képest, akkor feltételezhető, hogy a feszültségállapot-séma lapos lesz - biaxiális összenyomás a meridián és a kerületi irányok. Ennek eredményeként a falak némileg megvastagodtak a termék szélén.

A préselés során bekövetkező deformációt a krimpelési tényezővel becsüljük meg, amely a munkadarab átmérőjének és a deformált rész átlagos átmérőjének aránya:

A sűrítés mértéke a következő képlettel határozható meg:

hol a nyersdarab falvastagsága, mm;

- falvastagság a termék szélén préselés után, mm;

az üreges tuskó átmérője, mm;

- a késztermék átmérője (préselés után), mm;

- tömörítési arány.

Vékony anyagokhoz ( 1,5 mm) átmérőarányokat a külső méretek, vastagabbaknál pedig az átlagos átmérők alapján számítanak ki. Az acéltermékek tömörítési aránya 0,85 - 0,90; sárgarézhez és alumíniumhoz - 0,8-0,85. A krimpelési arány korlátozása

Olyannak tekintik, amikor a munkadarab stabilitásának elvesztése és a keresztirányú ráncok kialakulása kezdődik. A korlátozó krimpelési együttható az anyag típusától, a súrlódási tényező értékétől és a krimpelőszerszám kúpos szögétől függ.

hol van az anyag folyáshatára;

P - lineáris keményedési modulus;

 - súrlódási együttható; = 0,2 -0,3;

 - a mátrix kúpos szöge.

A szerszám optimális kúpos szöge jó kenéssel és tiszta munkadarab felülettel 12…16 , kedvezőtlenebb súrlódási körülmények között – 20…25 .

A krimpelések száma a következő képlettel határozható meg:

A préselési műveletek között a lágyítás kötelező. A préselés utáni alkatrész méretei a rugózás következtében a névleges méretek 0,5 ... 0,8%-ával nőnek.

A krimpelést axiális és kerületi irányban egyenetlen összenyomás körülményei között végezzük. A nyomófeszültségek bizonyos kritikus értékeinél és  a munkadarab helyi stabilitásvesztése következik be, ami a behajtásban csúcsosodik ki.

A B C D)

2. ábra - Kihajlás lehetséges lehetőségei a préselés során: a), b) - keresztirányú ráncok kialakítása; c) hosszanti ráncok kialakulása; d) a fenék képlékeny deformációja

Következésképpen a kompressziós arány kritikus értékét a helyi kihajlás szabályozza. A préselés során a ráncok kialakulásának megakadályozására egy szórórudat helyeznek a munkadarabba.

A kritikus krimpelési tényező, a krimpeléssel kapott alkatrészek méretpontossága jelentősen függ a munkadarab anyagának anizotróp tulajdonságaitól. A normál anizotrópiai együttható növekedésével R a korlátozó krimpelési arány nő ( K = D / d )*** K = d / D - kevesebb, mert ez növeli a munkadarab falainak ellenállását a megvastagodás és a kihajlás ellen. A préselés során fellépő síkbeli anizotrópia következménye fésűkagyló képződése a préselt munkadarab szélén. Ez utólagos vágást és ennek következtében megnövekedett anyagfelhasználást igényel.

A préselést létrehozó szerszám dőlésszöge optimális értékkel rendelkezik, amelynél a meridionális feszültség minimális,

 .

Ha  0,1, akkor \u003d 21  36 ; és ha  0,05, akkor = 17 .

Központi furatú kúpos szerszámban történő préseléskor a munkadarab élrésze a kúposból a hengeres üregbe való átmenet során meggörbül (elfordul), majd áthaladva rajta ismét hengeres formát vesz fel, azaz a a munkadarab élrésze felváltva hajlik és kiegyenesedik a hajlítónyomatékok hatására. A munkadarab csökkentett részének átmérőjének pontosságát jelentősen befolyásolja a szerszám munkaélének görbületi sugara (ábra). Ez azzal magyarázható, hogy a munkadarab hajlítási (élrészének) természetes sugarának pontosan meghatározott értéke van, amely a munkadarab vastagságától, átmérőjétől és az alakító mátrix dőlésszögétől függ.

=  (2 sin  ) .

A munkadarab élrészének vastagsága a következő képlettel határozható meg: =; hol van a természetes logaritmus alapja.

3. ábra - Krimpelés kúpos szerszámban központi furattal

Ha  , akkor a deformációs zóna kúpos részéből a keletkező hengerbe mozgó munkadarab elem elveszti a kapcsolatot a mátrixszal és az összenyomott alkatrész vagy félkész termék hengeres részének átmérője csökken, azaz.

Ha, akkor a jelzett jelenség nem következik be, és a munkadarab csökkentett részének átmérője megfelel a mátrix munkafuratának átmérőjének.

A fentiekből következik, hogy a mátrix sugarának teljesítenie kell a következő feltételt:

és a lengetett rész hengeres részének átmérőjének lehetséges változása a következő képlettel határozható meg:

1.3. Az eredeti munkadarab méreteinek meghatározása

A préselésre szánt munkadarab magassága a térfogategyenlőség feltételéből a következő képletekkel határozható meg:

hengeres krimpelés esetén (4. ábra, a)

kúpos krimpelés esetén (4b. ábra)

gömb alakú krimpelés esetén (4. ábra, c)

0.25 (1+).

4. ábra - A munkadarab méreteinek meghatározására szolgáló séma

1.4 A préselés során szükséges erő meghatározása

A krimpelőerő annak az erőnek az összege, amely a présszerszám kúpos részében a préseléshez szükséges, és a préselt él meghajlításához (elfordításához) szükséges erő addig, amíg az meg nem áll a mátrix hengeres szalagjában

5. ábra - A préselési erő meghatározásának sémája

Telek Oa megfelel annak az erőnek, amely a munkadarab élének a mátrix kúposságának szögéhez való hajlításához szükséges; az egész oldalt Ov megfelel; cselekmény nap erőnek felel meg; cselekmény CD megfelel a munkadarab élének a mátrix hengeres szalagja mentén történő elcsúszásának, a préselő erő kissé megnő.

Ahogy a munkadarab kilép a szerszámból, az erő valamelyest csökken, és egyenlővé válik az állandósult állapotú préselési folyamat erővel. Robj.

Az erőt a következő képlet határozza meg:

=  1-  1+  +  1-  1+  3-2 cos  ;

ahol  - extrapolált folyáshatár egyenlő .

A kompressziót forgattyús és hidraulikus prések végzik. A hajtókaros préseken végzett munka során az erőt 10-15-tel kell növelni

Ha  = 0,1…0,2; azután

S 4.7

Ez a képlet meglehetősen pontos számítást ad 10…30  ; ,1…0,2

A deformáló erő megközelítőleg a következő képlettel határozható meg:

2. Elosztási művelet

A különböző, változó keresztmetszetű alkatrészek és félkész termékek előállítására alkalmazott expanziós művelet lehetővé teszi az üreges hengeres tuskó vagy cső élrészének átmérőjének növelését (6. ábra).

A folyamat eredményeként csökken a munkadarab generatrixának hossza és a falvastagság a képlékeny deformáció zónájában, ami megnövekedett keresztirányú méretekkel fedi le a területet. Az elosztást bélyegben, kúpos lyukasztó segítségével végzik, amely deformál egy üreges tuskót csőszegmens, húzással kapott üveg vagy hegesztett gyűrű alakú héj formájában, behatolva.

A B C)

6. ábra - A disztribúció útján kapott alkatrészek típusai: a)

2.1. Az elosztás főbb technológiai paraméterei

A deformáció mértékét a technológiai számításokban a tágulási együttható határozza meg, amely a termék deformált részének legnagyobb átmérőjének és a hengeres tuskó kezdeti átmérőjének aránya:

A munkadarab legkisebb vastagsága a kapott alkatrész szélén található, és a képlet határozza meg:

Minél nagyobb a tágulási együttható, annál nagyobb a fal elvékonyodása.

A deformáció kritikus fokát a kihajlás két típusának egyike szabályozza: a munkadarab alján lévő ráncosodás és a nyak megjelenése, amely tönkremenetelhez - repedéshez vezet, a deformált részének szélének egy vagy több szakaszában. munkadarabot egyszerre (7. ábra).

7. ábra - A kihajlás típusai a tágulás során: a) a munkadarab tövénél történő behajtás; b) a nyak megjelenése

Az egyik vagy másik típusú hibák megjelenése a munkadarab anyagának mechanikai tulajdonságainak jellemzőitől, relatív vastagságától, a lyukasztó generatrix dőlésszögétől, az érintkezési súrlódás feltételeitől és a munkadarab rögzítésének feltételeitől függ. meghal. A legelőnyösebb szög - 10-től-től 30 -ig.

A munkadarab deformált részének legnagyobb átmérőjének az eredeti munkadarab átmérőjéhez viszonyított arányát, amelynél lokális kihajlás léphet fel, határtágulási együtthatónak nevezzük.

A határeloszlási arány 10 ... 15%-kal lehet több az 1. táblázatban feltüntetettnél.

Fűtéssel végzett művelet esetén a munkadarab 20 ... 30%-kal több lehet, mint fűtés nélkül. Optimális fűtési hőmérséklet: acélhoz 08kp - 580 ... 600 VAL VEL; sárgaréz L63 - 480 ... 500 C, D16AT – 400…420  C.

1. táblázat – Eloszlási együttható értékek

Anyag	Nál nél
		0,45…0,35		0,32…0,28
		izzítás nélkül	izzított	izzítás nélkül	izzított
acél 10			1,05	1,15
alumínium		1,25	1,15	1,20

Az eloszlási erő a következő képlettel határozható meg:

ahol C – az eloszlási együtthatótól függő együttható.

Nál nél.

2.3. Az eredeti munkadarab méreteinek meghatározása

A nyersdarab hosszát a nyersdarab és az alkatrész térfogatának egyenlőségéből határozzuk meg, és az átmérőt és a falvastagságot egyenlőnek tekintjük az alkatrész hengeres metszetének átmérőjével és falvastagságával. A tágulás után az alkatrész kúpos szakasza egyenetlen falvastagságú, amely között változik.

A munkadarab hosszirányú hosszát a következő képletekkel határozhatjuk meg:

1. az a) séma szerinti elosztásnál (8. ábra):

8. ábra - A kezdeti munkadarab számítási sémája

2. a b) séma szerinti tágításkor, ha a munkadarab hajlítási sugarai a lyukasztó kúpos részéhez történő mozgatásakor és onnan kilépve egyenlőek egymással, és értékeik megfelelnek:

2.4. Die tervez

A tágulási szerszám kialakítása a deformáció szükséges mértékétől függ. Ha az alakváltozás mértéke nem nagy, és a tágulási együttható kisebb, mint a határérték, akkor a lokális kihajlás kizárt. Ebben az esetben a nyitott szerszámokat a munkadarab hengeres szakaszán ellennyomás nélkül használjuk.

Nagyfokú deformáció esetén, amikor az együttható nagyobb a határértéknél, csúszóhüvely-támasztékkal ellátott szerszámokat használnak, amelyek ellennyomást hoznak létre a munkadarab hengeres szakaszán (9. ábra).

A 4 csúszóhüvelyt az 1 felső lapra rögzített, állítható hosszúságú 3 tolókarok engedik le, ami kiküszöböli a munkadarab becsípődésének lehetőségét a 2 lyukasztó, a munkadarab és a 4 csúszóhüvely érintkezési területén. Bélyegző használata egy csúszó hüvelyrel - támaszték lehetővé teszi a deformáció mértékének 25-30% -os növelését.

9. ábra - Az ellennyomással történő elosztásra szolgáló lyukasztó vázlata: 1 felső lap; 2-lyukasztó; 3-tolók; 4 csúszó hüvely; 5 tüskés; 6-rugók; 7 lemezes alsó

A kúpos lyukasztóval történő kitágítás során a deformáció határértéke is növelhető, ha a munkadarab szélén kis karimát kapunk, amelynek szélessége a belső hajlítási sugárnál van (10. ábra). Táguláskor a karima roncsolás nélkül nagyobb kerületi húzófeszültséget észlel, mint a munkadarab karima nélküli éle. Ebben az esetben a deformáció határértéke 15-20%-kal nő.

10. ábra - Kis karimás munkadarab elosztási sémája

A nyersdarabok szerszámokban való elosztása mechanikus és hidraulikus préseken is elvégezhető.

Parancsikon: http://bibt.ru

A csövek végeinek krimpelése gömbben. A hosszú csövek végeit préselje meg.

Egy osztott szerszámmal a csővégek krimpeléséhez. Csőlapító szerszám.

Alkalmazza és préselje be a csövek végeit a gömbben. Ezt a műveletet úgy hajtják végre, hogy a csövet egy egybeépített gyűrű alakú szerszámba tolják, vagy úgy, hogy a végeket a présszerszámban egy osztott szerszámmal préseljük.

Nál nél hosszú csövek végének préselése(121. ábra) a stabilitás érdekében nyomva a csövet a nem deformálódó rész mentén rögzítjük. Ebben az esetben kényelmesebb a mátrixot a cső végére tolni. Amikor a nyomócsúszka a felső helyzetben van, az 1 mozgatható mátrix a bal szélső helyzetben van, mivel a 2 ék a felső részével eltolja a mátrixot. A munkadarabot (alkatrészt) a rögzített ütközőbe 6 helyezzük.

Rizs. 121. Matrica hosszú csövek végének préseléséhez:

1 - mozgatható szerszám, 2 - ék, 3 - felső lemez, 4 - mozgatható bilincs, 5 - rugók, 6 - részes, 7 - alsó lemez, 8 - rögzített ütköző

A prés munkalökete alatt a mozgatható bilincs 4 rögzíti a csövet. A 3 felső lemez további süllyesztése az 1 mozgatható mátrixot jobbra mozgatja, mivel a 2 ék alsó részével a mátrix ferde hornyának jobb oldalát nyomja. A mátrix egy alkatrész alakú munkarésszel a cső fölött mozog, és egy előre meghatározott méretre összenyomja. A cső összenyomott részének átmérőjének csökkentését az alsó holtponton lévő csúszka helyzete szabályozza.

Az átmenetek számát egy gömbön történő préselésnél ugyanúgy határozzuk meg, mint a hengeren történő préselésnél. Szükség esetén közbenső lágyításokat végeznek.

A csővégek gömb mentén történő préseléséhez osztott mátrixszal ellátott szerszámokban (122. ábra), az 1 és 3 mátrix felső és alsó részén egy gömb alakú bemélyedés van. A matrica nagy sebességű, alacsony fordulatszámú excenterprésre van felszerelve. Amikor bekapcsolja a mátrix önjáró felső részét, az 1 oszcillálni fog. A munkadarabot a henger alakú bélyeg munkazónájába vezetjük, és a cső tengelye körüli elforgatásával fokozatosan a szerszám gömb alakú részébe kerül. Ha a cső élesen bejut a munkaterületbe, olyan ráncok keletkezhetnek, amelyeket nem lehet kiegyenesíteni.

Rizs. 122. Osztott lyukasztó csővégek préseléséhez:

1, 3 - felső és alsó szerszámok, 2 - munkadarab

A lapított végű csöveket különféle állványokhoz és merevítőkhöz használják. A lapított végek a csőtengelyhez képest szimmetrikusan vagy aszimmetrikusan vannak elrendezve. A z lapítás mértéke is eltérő lehet. Néha z>2S rés marad a lapított belső falak között, máskor a lapított rész vastagsága z=2S, máskor pedig lapításkor domborítanak és z<2S. Сплющивание обычно осуществляют в штампах (рис. 123).

Rizs. 123. Csőlapító szerszám:

1 - mátrix, 2 - lyukasztó, 3 - rögzítő, 4 - munkadarab

Alacsony nyomáson üzemelő tüzelőanyag-, lefolyó- és lefolyórendszerekhez durite vagy korlátozottan mozgatható csatlakozások használhatók. Az ilyen típusú csatlakozásokhoz a csövek végén, gördülő gyöngy vagy gerinc. A csőperemezést peremező gépeken vagy hidraulikus hajtású, gumival működő gépeken végezzük.

A csőalkatrészek méreteit minden technológiai művelet után ellenőrizzük. A méreteltérésekre vonatkozó tűréshatárokat az alkatrészek szállítására vonatkozó rajzok és specifikációk határozzák meg.

A vágási művelet után a munkadarab vagy alkatrész hosszát normál mérőeszközzel ellenőrizzük: vonalzó, mérőszalag, tolómérő stb.

A csővégek formázott bevágásának szabályozása a csőre felhelyezett vég- vagy tömör sablonokkal történhet, hasonlóan a kontúrmetsző sablonokhoz (SHOCK).

A cső formázott vágásának minőségére vonatkozó megnövekedett követelmények miatt speciális tereket készítenek az ellenőrzéshez.

CSŐVÉGZÉS

lobogó

A csővégek peremezése a leggyakrabban használt művelet a légi járművek hidraulikus és olajrendszereinek csővezetékeihez leválasztható csőcsatlakozások gyártása során. A legfeljebb 20 mm átmérőjű, legfeljebb 1 mm falvastagságú csövek tágítása kézzel, kúpos tüskével kétféleképpen történhet. Ehhez a cső végét be kell szorítani a szerelvénybe poz.2 , amely két félből áll, a cső külső átmérője mentén egy foglalattal és egy kúpos részből, amely perem és tüske formájú poz.1 hajtson végre több ütést kalapáccsal vagy kézzel forgassa el a tüskét 3. poz amíg el nem érjük a kívánt kúpméreteket.

A legfeljebb 20 mm átmérőjű, legfeljebb 1 mm falvastagságú csövek tágítása kézzel, kúpos tüskével kétféleképpen történhet. Ehhez a cső végét be kell szorítani a szerelvénybe 2 , két félből áll, a cső külső átmérője mentén egy foglalattal és egy kúpos részből, amely perem és tüske formájában van 1 végezzen több ütést kalapáccsal vagy kézzel forgassa el a tüskét, amíg el nem éri a kívánt kúpméretet. Ezekkel a módszerekkel történő bővítésnél azonban nehéz elérni a belső kúpos felület kívánt szabályosságát és tisztaságát. Ezek a tulajdonságok különösen fontosak a csőcsatlakozásoknál, amelyeknél a tömítettség további tömítések nélkül jön létre. Ráadásul ezek a módszerek nem hatékonyak. Ezért ésszerűbb a csövek végeit speciális csőtágító gépeken kitágítani. A gépen lévő csövek végei kiterjesztésének folyamatának lényege, hogy kúpos alakot kapjunk

A harang a cső belsejéből egy forgó szerszámmal koncentrált erő hatására készül.

Táguláskor a cső kezdeti falvastagsága csökken. S0 előtt S1 . A képletből kiszámítható a falvastagság a perem szélén

Ahol S1 --- falvastagság a foglalat végén;

S0--- csőfalvastagság a hengeres részben;

D0--- a cső külső átmérője peremelés előtt;

D1--- a cső külső átmérője peremelés után. A rövid csövek fáklyázása fáklyaszerszámokon történik.

Csővég krimpelés

A merev repülőgép-irányító rudak kialakításánál préselt végű csöveket használnak. A krimpelési folyamat diagramja az alábbiakban látható.

Nyomóerők hatására R átmérővel csökken D0 előtt d, falvastagítás -val S0 előtt S1 és csőhosszabbítás L0 előtt L1 .

A csővégek préselésének két módja van. Első út. Krimpelés a csövet a gyűrűs szerszámba tolásával. A csőpréselő szerszám sémája fent látható. A 2-es átmérőjű alkatrész (cső) munkadarabja D0 3. poz. mátrixba helyezve, átmérőjű kúpos bevezető és kalibráló résszel d. A préscsúszka munkalökete során az 1. pozícióban lévő lyukasztó rögzíti a csövet a külső átmérő mentén, és az alsó részét a mátrixba nyomja, összenyomva a cső végét az átmérőhöz d.

Az eredeti cső átmérőjének csökkentésének határát a nem összenyomott rész falának kihajlása (hosszirányú hajlítása) és az anyag plaszticitása határozza meg. A stabilitás elvesztése abban a pillanatban következik be, amikor az anyag feszültsége eléri a folyáshatárt. A csőfal stabilitását a csővastagság és a külső átmérő aránya befolyásolja. S0 / D0.

A csövek maximális összenyomási fokát a tömörítési arány határértéke határozza meg Kobzs, .

A növelésért Kobzh csőfaltámaszt alkalmaznak a szerszám és a lyukasztó között, hogy megakadályozzák a kihajlást.

Jó eredmények érhetők el a csővég helyi melegítésével, ami csökkenti az anyag folyáshatárát a deformálható részben. A csövek nyomásának csökkenése miatt a stabilitás elvesztése sokkal később következik be. Ez a módszer különösen hatékony alumíniumötvözetből készült csövek préselésénél. Ezen ötvözetek nagy hővezető képessége miatt nem a csövet melegítik, hanem a mátrixot; a cső a mátrixszal való érintkezéstől felmelegszik.

A második út. Krimpelés osztott szerszámokban.

Az első módszer szerint nem célszerű a hosszú csöveket összenyomni, mivel nagy zárt magasságú prések, nagy matricák és speciális bilincsek szükségesek a cső hosszirányú hajlítástól való megvédéséhez. Elterjedtebb a különösen hosszú csövek végeinek hasított sajtolószerszámokon történő préselési módja.A folyamatábra látható.

A csővégek levehető présszerszámos préselési folyamatának vázlata Az 1. és 3. pont a szerszám felső és alsó feje, a 2. tétel egy cső, a 3. a méretező tüske.

Felső és alsó csatárok pozíció. egyés 4 a bélyegek zárt állapotban megmunkált, a cső összenyomott részének formájának megfelelő munkarésszel rendelkeznek. Az ütközők gyakori oda-vissza mozgást végeznek (rezegnek), összenyomva a cső végét poz.2. A csövet fokozatosan adagolják a bélyegzőbe, amíg el nem érik a szaggatott rész kívánt hosszát.

Azokban az esetekben, amikor meg kell határozni a cső összenyomott részének pontos belső átmérőjét, egy kalibráló tüskét helyeznek be. 3. pozés a csővel együtt adagolja a bélyegbe. A folyamat befejezése után a tüskét eltávolítják a csőből. A rezgő hasított szerszámban a csövek végének préselési eljárásának előnyei a következők:

a) kedvezőbb feltételek jönnek létre a képlékeny alakváltozáshoz, mint a gyűrűs szerszámmal történő préselésnél;

b) a csőnek a Q szerszámba ható tengelyirányú ereje sokkal kisebb, mint az első módszernél;

c) az átmenetek száma csökken;

d) tüske használható, amely lehetővé teszi a cső kalibrált belső átmérőjének meghatározását utólagos megmunkálás nélkül.